4.2.2. Optik temel devrenin ikinci bir düzenlemesi

Biz, eksenel olarak simetrik bir bileşen yatay paralel olan iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer alan ettiği adım boyutlu hesaplama anamorfik lens ek koşullar tanıtmak

94

Ürün bölümü. Birbirine dik iki bölümden keskin görüntüler elde etmek için görüntü düzlemi ile aynı hizada olmalıdır. Yatay ve dikey bölümlerde tüm sistemin L uzunluğu eşit olmalıdır.

yatay


Incir. 37.. Üç lens uzunlukta yatay bir bölümü (I) 'de, üç ince bileşenden anamorfik lens optik düzeni mesafelerin di ve f'i3K toplamı = / '2 (Şekil 37). Dikey bölümünde (II) L mesafeleri dj, d2 ve \ bir toplamıdır. Bu dayanarak, aşağıdaki formülü elde etmek

eksenel mesafe hesaplama: 1 2 3 F2


(64)

(65)

Birinci ve üçüncü bileşenden optik güçleri bağımlılığı gösterilmektedir

ilk düzenlemeye benzer ve lens olarak:

_ AGF, LFY-fpzk) f. =

f

A (t "2) + 1 '

F/3.-F / / f

(66)

(67)

a'Fiek {1a \ F] tren 2a'gFy + \ \

Iki bölüm içinde tüm optik lens ayarlamak için gerekli olan kuvveti hesaplamak
5.2.1. Optik temel devrenin bir birinci düzenlemesi

Bu küresel bileşen iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer edildiği boyutlu anamorfik lens spherocylindrical hesaplama aşamasında gerekli koşulları karşılıklı dik yönde yönlendirilmiştir tanıtmak. Oranı ile ifade edilen, d2 L = dl + d2 + a'I ve Anamorfoz durumuna eşit yatay ve dikey kesitte tüm sistemin eşit uzunluğa - iki karşılıklı dik bölümde bu anamorfik lens kombine görüntü düzlemlerinin çalışması için gerekli koşullar = a'n] ifadeler tarif ve (69).

düşey kesit

Incir. 53.. Üç lens uzunluğunun dikey bölümünde, iki karşılıklı olarak dik bölümden (isteğe bağlı 1) 'de, üç ince bileşenden anamorfik lens optik düzeni mesafeler di, di-ve a \' (Şekil 53) toplamıdır. Nerede \ - son arka ana noktasından mesafe

dikey bölümünde bir nokta görüntüye aktif madde. L yatay bölümünde, mesafelerin di ve a'n toplamıdır. - A'j dx = L-a'n, (74) d2 = a'n: Bu yola çıkarak, eksenel mesafelerin hesaplanması için aşağıdaki formül edinin. (75) 114

Incir. 53, bir dikey kesit, ikinci ve üçüncü kısımları, yatay bir kesit görünüşüdür, burada, lensin optik diyagramını göstermektedir - birinci ve ikinci. Bu nedenle, her bir lens kısmı geçerlidir ancak iki parça ve dikey ve yatay bölümünde daha sonra eşdeğer optik güç sırasıyla:

Fm = F2 + ^ 2-FZ-F2-FL (76) F / dk = F1 + F2-^-F,-F2. (77), söz konusu etkin terkip maddesi düzlemine geçen mesafeyi bulmak

Iki karşılıklı dik bölümden a 've' görüntüler. " Şekil itibaren. 53 gösterir ki

dikey kesit a'da, = h, / tga ^ ve ikinci bölüm a'n = h2/tga? i. A / = 0 ve benimsemek

hi = 1 ve (55) ile tanımlanır ve (56) iki bölümden ve paraksiyel açıları, 2, RNaz'ın ve ilk paraksiyel ray yüksekliği merhaba, biz 1 elde - F2 * d2 F, UK (78) _1-F - TL / * 11 = a'n G1 '* (79) F / / e * görüntü düzlemi ve sistemin uzunluğunu birleştirme durumu yazılabilir: 1 - F2y 2 _ 1 - F, <^ <80> F / f F / / F 1-F <*. '1-T-42 "1" L = dx + d2 + 2 ^ .. (81) F / AT Substituting denklem (76), (77), (80) ve (81) eksenel mesafelerde (74) ifadesi ile ( 75) ve denklemler sistemi çözme, sürekli olarak bu birinci, ikinci ve üçüncü bileşen ve dikey bölümünde, arka bölümün optik gücü:

(85)

115

Hesaplanması için iki karşılıklı olarak dik bölümlerdeki lensin eşdeğer optik gücü belirlemek için gerekli olan F] w ve Ftszk ve görüntü a'n ve sonra ardışık olarak optik sistemin L. istenilen uzunluğa merceğinden

Formül (82) - (85) ve (74), (75), arka kısmında bir optik kuvvet bileşenleri

İkinci eksen kısmı ve lens bileşenleri arasındaki mesafe.

21,04 mm ve dikey kesit / c-fo - - 29 mm Biz yatay kesit fi3K eşdeğer odak uzunluğu hesaplama anamorfik lens örnek olası çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak. A anamorphosis oranı - Formül (69) 'e göre 0,725. Optik sistem, L = 100 mm uzunluğu varsayalım.

A'n optik sisteminin parametrelerinin bağlı olarak değişti dikkate

değerler, 0 ile 50 mm arasında değişir. Eksenel mesafe di doğrusal bağımlılığı vardır

(Şekil 54 a). 21.04 <A'u <29 mm eksenel mesafe değerleri için ve bir 'arka bölümüne yapılacak

negatif bir değer alır. Sonuç olarak, optik sistemi hesaplanırken

21,04 29 mm aralığında bir '"tercih edilmelidir.

Ve Şek. . 54 posterior segmentte (a'm) karşı çizilen: a) eksenel mesafeleri (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F F2, F3) Optik güç bileşenleri, karmaşık bir bağımlılık (Şekil 54 b) var. Bu durumda, kabul edilebilir değerler için, birinci ve üçüncü bileşenden A'u optik yetkileri

negatif değerler, ve F? pozitif. A'n zaman - 28.53 mm optik güçler

Birinci ve üçüncü bileşenleri eşit-0, 005 x 10 dioptri vardır. Parametreler L. optik sistemin uzunluğuna bağlı olarak ne kadar dikkate

Görüntü düzlemine üçüncü bileşen mesafe ve '", eşit 27 mm almak

ve L değerler, 0 ile 200 mm arasında değişir. Bunun bir sonucu olarak, eksenel

mesafe di ve a '"(Şekil 55 a) sistemin uzunluğuna doğrusal bağlıdır. L değerlerinin zaman

0'dan 27 mm mesafe dj kadar negatif değerler var. 116

Sonuç olarak, optik sisteminin uzunluğu ayar noktası A'u arka bölümüne göre daha büyük olmalıdır. L değerlerinin bu çalışma aralığı, birinci ve üçüncü parçalar negatif optik güçleri ve ikinci pozitif (Şekil 55 b) vardır.

Ve Şek. 55 sistemi (L) uzunluğuna bağlı olarak Grafikler: a.) Eksenel mesafe (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F-t, F2, FZ) mercek spherocylindrical anamorphosis katsayı değerlerinin parametrelerinin bağımlılığını analiz. Değişken parametreleri znacheniya/7EK atayın. ve sürekli A'u = 35 mm, L = 100 mm / 'CEC ile ilişki (69) ile bağlanır anamorphosis katsayısı. Sistemleri için sınır koşulu teknik olarak mümkün olan tüm seçenekleri aralığı ve arka segment sıfırdan büyük değerlere sahip bir durumdur. 1 ila 35 mm yatay bölümde uzun odak uzunluklarında pozitif değerler 1'e düşüş anamorphosis katsayı değerleri değişti ve fj0K> 35 mm sadece az 1 anamorphosis bir faktör (Şekil 1 Ek D) ile gerçekleştirilebilir. O [3K, daha fazla anamorphosis lensin değeri olacaktır, yatay bölüm f odak eşdeğer uzunluğundan daha azdır. Bu oran birlik anamorphosis çözelti üç pozitif bileşenler ya da sistem, birinci ve üçüncü parçalar pozitif bir optik güce sahip olduğu ve ikinci negatif (Şekil 2 Ek D) sahip bir optik sistem daha büyük olduğu zaman.

117

5.2.2. Optik temel devrenin ikinci bir düzenlemesi

Dikey bölümünde bir birinci ve ikinci bileşenlerin çalıştırılması sırasında artık sistemin ikinci bir düzenlemesini göz önünde ve yatay bölüm içinde - ikinci ve üçüncü (Şekil 56).

Dikey kesit FZ = 0

yatay kesit

Incir. Birbirine dik iki bölümlerde üç ince bileşenden 56. Anamorfoz lens optik şeması (seçenek 2)

Dikey bölümünde, birinci uygulamada olduğu gibi, üç yol uzunluğu

Lens mesafelerin di toplamı ve bir 'dir. L yatay bölümünde

mesafeler d \ toplamı, d2 ve a '"(Şekil 56) ile tespit edilmiştir. Ve arasındaki boşluk

bileşenleri formüllerle hesaplanır:

dx = L-a'j, (86) d2 = a \-a, II. (87)

Benzer şekilde yatay çapraz birinci, ikinci ve üçüncü bileşenleri ve posterior segment optik güçleri belirlemek için elde edilen formüller birinci düzenlemesine

"F / Ab";-to-, ^) ^ + Fk-1 'birbirine dik iki bölümden F / eq ve Ftsek yanı sıra optik bir \ ve istenen uzunlukta görüntüye lens mesafe içinde lensin eşdeğer optik gücünü hesaplamak için ayarlanmış olmalıdır L. Sonra sistem sekans

formüller (88) - (91) ve (86), (87) bütün parametreler spherocylindrical lens vardır. Biz yatay bölümünde fi3K = 21,04 mm ve dikey kesit fu eşdeğer odak uzunluğu hesaplama anamorfik lens = / bir örnek olası çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak? = 29 mm. A anamorphosis oranı - Formül (69) 'e göre 0,725. Biz, optik sistem L = 100 mm'lik bir uzunluğa sahiptir.

Değişmiş bir \ optik sistem parametrelerinin bağımlılığı dikkate

değerler, 0 ile 50 mm arasında değişir. Eksenel mesafe di doğrusal bağımlılığı vardır

(Şekil 57 a). 21,04 değerleri için <a] <29 mm eksenel mesafe di ve arka segmenti A'u

negatif değerler var. Sonuç olarak, optik sistem hesaplanırken gerektiği

21,04 29 mm aralığında bir \ seçin.

dl »-M-d2» ** a'II, L * ^ *

Şekil b 0 a'j, yy, T1! 5S »^ a. Grafikler 57 arka bölümüne bağlı olarak, (a '|): a.) Eksenel mesafe (di, d2); Geçerli değerler ve üç bileşenden \ optik yetkileri b) optik kuvveti bileşenleri (F ^ F2, FZ)

pozitif değerler (Şekil 57 b). Eğer bir \ = ilk 23.94 mm optik yetki ve

0.023 x 103 dioptriye eşit üçüncü bileşeni. Bir sonraki parametre optik sistemin uzunluğuna bağlı nasıl dikkate

L. resim düzlemine ve] üçüncü bileşeni eşit mesafede 119 almak

22 mm ve L değerleri 0 ila 200 mm aralığında değişir. Bunun bir sonucu olarak, eksenel

mesafe dj ve \ (Şekil 58 a) sistemin uzunluğuna doğrusal bağlıdır. L değerlerinin zaman

0'dan 22 mm mesafelerde değişen d \ ve di negatif değerler alır.

Sonuç olarak, optik sistemin uzunluğu ayarlanabilir bir değerden daha büyük olmalıdır

ve arka segment.

L değerlerinin bu çalışma aralığı olarak, birinci, ikinci ve üçüncü

bileşenler pozitif optik kuvvetleri (Şekil 58 b) vardır.

Ve Şek. 58 Grafikler sistem uzunluğu (L) göre: a.) Eksenel mesafe (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F F2, F3) anamorphosis katsayısının değerlere bağlı anamorfik lens parametreleri düşünün. Değişken parametreler ve katsayı değerlerini sürekli A'u = 30 mm, L = 100 mm / 'CEC ile ilişkisi (69) ile bağlanır fj3K anamorphosis, atayın.

Sistemleri için sınır koşulu teknik olarak mümkün olan tüm seçenekleri aralığı ve arka segmentleri pozitif değerlere sahip bir durumdur. 1 ila 30 mm, yatay bölümünde daha fazla odak uzunlukları Pozitif değerler de 1 olarak aşağıya doğru anamorphosis katsayı değerlerinin kaydırılır ve fi3K> 30 mm sadece az 1 anamorphosis bir faktörle (Şekil 3 Ek D) ile elde edilebilir. Bu, yatay kesit fi3K eşdeğer odak uzunluğundan daha az, daha fazla anamorphosis lenslerin değeri olacaktır.

Birinci ve üçüncü parçalar negatif optik güç, ikinci bir pozitif (Şekil 4 Ek D) sahiptir, bu formülde anamorphosis oranı bir çözelti, mercek sistemi daha büyük olduğu zaman.

120

Türetilmiş formülleri hesaplanmış ve Zemax paraksiyel optik elemanlar programında parametrelerle anamorfik lens seçenekleri verilmiştir doğrulamak için:

1) = 29 mm, TPG = 21.04 mm, a'n = 28 mm ve L = 100 mm, / '/ = -217,82 mm, f2 = 25,53 mm

= -151,98 Mm T'z, di = 72 mm, DFE'nin = 7,37 mm; 2) = 29 mm = 21.04 mm Sen, a'ts = 21.3 mm ve L = 100 mm, / '/ = 296.4 mm, f3 = 23,61 mm

T'z = 174.31 mm, di = 78,7 mm, mutlaka = 2,36 mm. Hesaplarken belirtilen optik sistemler eşleşen tüm seçenekleri ayarlayın

Segment uzunluğu arka ve ayrıca karşılıklı iki görüntü düzleminde eşleşen

dikey bölümler (Şek. 5 ve 6. Ek D).

5.3. Yemek hesaplanan Çekimler anamorfik

Lens

Temel özelliklerini ve küresel ve silindirik yüzeylerin oluşan boyutlu analizini (Opsiyon 1 ve 2) yeni küçük Filme anamorfik lenslerin geliştirilmesi, belirlenmesi için önerilen yöntemlerin temelinde. Bu bölümde biz onların hesaplama sırasını ve nihai sonuçlarını düşünün.

5.3.1. Objektifin ilk sürümü

In sistemin birinci ve ikinci kısımlar ve ikinci ve üçüncü bileşenlerinin dikey bölümünde, dikey, yatay bölümünde silindir bileşenlerinin oluşturulması için temel düzeni anamorfik lens için seçilen.

Ince parçaların paraxial bölgesinde kabul boyutlu optik sistemler hesaplama yöntemlerinde. Bu nedenle, temel düzlemlerinin gerçek kalınlığı için geçiş bileşenleri dikkate alır.

Bir analog olarak ileri hesaplamalar nesne alan 2W bir odak uzaklığı / = 24.7 mm ve açısal alanda = 82,34 ° [270] ile en uygun küresel lens seçildi için. Lens zoom / '= 25.53 mm ölçekli, ve açısal alan 52 dereceye düşürülür.

Bilgisayar simülasyonu anamorfik lens aynı zamanda optik sistemler Zemax-EE yazılım paketi tasarımı kullanılarak gerçekleştirildi. Bir başlangıç ​​noktası anamorfik lens ayarlanmış olduğu gibi, hesaba temel uçakların hükümlerini dikkate alarak

121

çok maddeli bir düzlem içbükey silindirik mercekler içeren

küresel lens ve içbükey düz silindirik lens. Onun parametreler şunlardır: FHK = 29 mm / / / f = 21.04 mm, ve \ = 20.63 mm / / = -217,82 mm, f2 = 25,53 mm, f3 = -151,98 mm

ve d parçaları arasındaki aralık; = S1G 3.122 mm, = 10.833 mm.

Daha fazla analiz jeneratörleri birbirine paralel olan silindirik lensler ile lens benzer hesaplama sinema anamorfik lens yöntemine göre gerçekleştirilmiştir. Değişken parametreler iki küresel yüzeylerde lens, lens kalınlığı, eksenel mesafe ve asferik katsayılarının tüm yüzeylerin yarıçapları belirtildi. Ayrıca küme operatörleri lens kalınlığı, hava boşlukları ve iki bölümden odak uzunlukları değişen üzerindeki kısıtlamaları belirterek. Optimizasyon işlemi otomatik olarak ayarlanır dizini pencere camı LZOS gelen işaretler.

Seçenekler lens Analizi 'küresel aberasyon, koma, astigmat ve üçüncü dereceden lens için düzeltilmiş yüksek dereceden sapmaları hakim olduğunu gösterdi. Bu nedenle, bir optik mercek diyagramıdır ilave silindirik lensler tanıtılan - küresel bileşeni bir önce ve bundan sonra da ikinci. Ve değerlendirme işlevi operatörleri düzeltici bozulma, görüntü, kromatizm eğrilik ve üst düzey sapmaları ekledi. Objektif optimizasyon sonra iyi kalitede görüntü ulaşılamıyor, küresel bileşenlerin önünde başka silindirik lens eklendi.

Objektif açıklık diyafram üzerinden iki karşılıklı dik bölümleri bu alanda aynı derinliği elde etmek için şeklin eliptik semiaxes 5.9 mm ve 4.4 mm ölçülerine ayarlandı.

Incir. . 59. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.

Sonuç olarak, optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir filme anamorfik lens hesaplanmıştır. . 59 lensin temel özellikleri: fj3K = 29 mm; 122

fihK ~ 21,04 mm; 2coi = 23 °; 2sots = 52 °; D / f '= \ / 3. Tasarım parametreleri ve paraksiyel lens özellikleri Tablo sırasıyla, Ek D'de verilmiştir. 1 ve Tablo 2. Sistem uzunluğu 138mm olup, birinci ışık objektifin maksimum boyut 87 x 44 mm'dir. 50 mm "1 objektif eksenel alan noktasına kontrast ve off-eksen alan noktaları için 0,66 hesaplayıp -. (. Şekil 7 Ek D) alanının diyagonal off-eksen noktası hariç, yukarıdaki 0.4 Maksimum bozulma - 1.13% (Şekil 8. Ek D). chromatism 49mkm (Şekil 9 Ek D). Şekli ve alanın çevresinde saçılma noktalar boyutu. 10. Şekil Ek D'de verilmiştir olduğunu.

Olmaksızın optik sistemin geçirgenliği bunun lens ve kenarları hemen oluşmaz merkezden iletiminde değişiklik, optik yüzeylerin aydınlanma için gerekli olduğu sonucuna varabiliriz bu ila yaklaşık% 25 (Şekil 11 Ek D) Bildiri kapsar. Formül (68) aydınlanma bant genişliği katsayısı r = 0.31 lens olmadan ve üç katlı bir aydınlanma az tüm bağlanmamış yüzeyler (r = 0.83) gerektirir çıktı için. Paralel silindirik bileşen ışınlarının açılarda matrisini oluşturan, lens CMOS-matris içindeki ışık huzmesinin dönüşüm iyi bir kalite garanti fazla 13 derece değil, gibi.

Ayrıca, bir çalışma torik yüzeyleri kullanarak görüntü kalitesini artırmak için fırsat yapılmıştır. Silindirik lens düz yüzeylerin her yarı çapları için, yukarıda tarif edilen lens değişken olarak ayarlanmış ve adımlar birkaç optimizasyon olmuştur. Bunun bir sonucu olarak, küre şeklinde, torik ve silindirik yüzeylerin oluşturduğu anamorfik lens hesaplanan optik düzeni Şekil Ek D'de gösterilmiştir. 12. Tasarım parametreleri ve paraxial lens özellikleri Tablo l'de sunulmaktadır. Ve Tablo 3. 4 Ek D. Araştırmalar -0.84% ​​rezidüel bozulma değerini azaltmak mümkündür, (Şekil 13, Ek D) göstermiştir. 50 mm "alanın eksenel noktasına 1 kontrast 0.7 ve tüm off-eksen alan noktalarında 0.25 (Şekil 14, Ek B) yedek Torik silindirik yüzeylerin kalitesi. Belirgin düzelme için tespit edilmiştir.

123

5.3.2. Lensin ikinci bir düzenlemesi

Yatay bölümünde davranan anamorfik lens levha,

İkinci ve üçüncü parçalar, ve birinci ve ikinci destek (versiyon 1) gerçekleştirilmiştir

hesaplama Çekimler anamorfik lens (seçenek 1) yöntemine benzer.

Hesaplamalar için BSH küresel lens [268] seçilir. Küresel mercek da oldu

İstediğiniz odak uzaklığı f = 23,61 mm ve açısal alana göre ölçekli

52 ° ye azaltılabilir.

Program Zemax anamorfik lens başlatmak dikkate alınarak kurulmuştur

düz-konveks silindirik bir mercek oluşan temel düzlemlerinin konumu,

Çok bileşenli küresel dışbükey lens ve düz silindirik lens. Parametreler belirtilen Lens: fi3K = 29 mm / PEC ~ 21.04 mm, 0 = 18.94 mm,

fi = 296.403 mm, Y? = Bileşenler arasında di 23.61 mm / j = 174,31 mm ve aralık = 41,31 mm, di = 1,86 mm. Benzer şekilde, değişken parametreleri optimize etmek için lens birinci düzenlemesine lens yüzeyleri tüm yarıçapları ayarlanmış, lens, iki küresel yüzeyler üzerinde eksenel mesafe ve asferik katsayılarının kalınlığı. Ayrıca küme operatörleri lens kalınlığı, hava boşlukları ve iki bölümden odak uzunlukları değişen üzerindeki kısıtlamaları belirterek. Değerlendirme fonksiyonu operatörleri küresel sapmaları, bozulma, görüntü, astigmatizma, koma, kromatizm eğrilik ve üst düzey sapmaları düzelterek ekledi. Optimizasyon işlemi otomatik olarak ayarlanır dizini pencere camı LZOS gelen işaretler. Optimizasyon sonra iyi kalitede görüntü ulaşılamıyor 2 1/4, 5 1/2 ile lensin göreli açıklığı düşürülmüştür.

Objektif açıklık diyafram üzerinden iki karşılıklı dik bölümleri bu alanda aynı derinliği elde etmek için şeklin eliptik semiaxes 2.5 mm ve 4.4 mm ölçülerine ayarlandı.

Incir. . 60. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.

124

Bunun bir sonucu olarak, hesaplanan anamorfik lens optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir. 60 lensin temel özellikleri:. / S = 29 mm; / = 21.04 mm RV; 2S0] ° 23 =; 2yup = 52 °; D/f-1/4 5. Tasarım parametreleri ve paraksiyel lens özellikleri, sırasıyla, Ek D Tablo 5 ve Tablo verilmiştir. 6.Dlina sistemi 120mm olup, ilk lens ışığın maksimum boyut x 28 mm 48 mm dir.

Sadece eksen noktası için görüntü kalitesi için gerekli Filme lensler yerine getirmek için tasarlanmış lens. 50 mm "1 lens (Ek D Şekil. 15..). Eksen noktasının yüksek kaliteli, off-eksen noktası asansör kalite göreceli açıklık kalitesini artmaz düşürülmesi. Başarısız unutulmamalıdır eksenel alan noktasında 0.7 için bir kontrast var görüntü. Bu temel düzeni anamorfik lens hesaplama seçmek için tavsiye olmadığı sonucuna varılabilir.

Bölüm 5 Sonuçlar

Dik bir şekilde silindirik parçalar ile kimlik ve çalışmalar temel optik devreler anamorfik sistemleri. Karşılıklı olarak dik silindir bileşenleri formül BN Begunova oluşturan anamorfik lens genel ilişkilerin çalışma, bu sistemin uzunluğu her zaman elde edilir olduğu tespit edilmiştir, yeni, bu adım boyutlu hesaplanmasında ayarlanmamış gibi. Sonuç olarak, böyle küçük boyutlu optik sistem tasarımı hesaplama nedeniyle ayarlı parametrelerin seçimi bir zaman alıcı bir süreç haline. Bu nedenle, yeni yöntemler dik silindirik bileşenlerini oluşturan boyutlu hesaplama anamorfik lensler geliştirilmiştir. Kuvvetler ve sistemin arka segment optik bileşenlerin belirlenmesi için ilişkiler.

Iki seçenekten tasarım parametrelerinin bağımlılığı

anamorfik lens. O "bu geçerli değerler ve posterior segmentleri 'gösterildi

(Seçenek 1) ve eşdeğer odak aralığında a) (isteğe bağlı 2) lie

mesafeleri. Az bir anamorphosis anamorfik lens solüsyonu ile (Seçenek 1) küresel iki negatif ve pozitif silindirik bileşenleri ile bir sistemdir. Bu oran bir anamorphoses daha büyük olduğu zaman

125

Çözelti üç pozitif bileşenler ya da sistem, birinci ve üçüncü parçalar pozitif bir optik güce sahip olduğu ve ikinci negatif bir optik bir sistemdir. Daha az bir çözüm anamorphosis anamorfik lens (isteğe bağlı 2) ile üç pozitif bileşenlerinin bir sistemdir. Anamorphosis oranı, birinci ve üçüncü parçalar negatif optik gücü, bir ikinci pozitif sahip olduğu bir çözüm lens sistemi daha büyük olduğu zaman. Çalışmalar bu formüller anamorphosis büyük değerleriyle anamorfik lens hesaplanabilir olduğunu göstermiştir. Küresel ve silindirik yüzeylerin oluşan yeni, küçük filme anamorfik lens geliştirilen önerilen yöntemler temelinde.

Torik yüzeyleri kullanarak görüntü kalitesini artırmak için araştırma olanakları yedek torik silindirik yüzeylerin kalitesinde önemli bir iyileşme tespit edilmiştir gösterdi. Dikey bölümünde bir birinci ve ikinci bileşenleri çalıştırırken, ve yatay bölüm içinde optik temel devre - ikinci ve üçüncü filtre anamorfik lens hesaplamak için uygun değildir.

126

Sonuç

Özellikleri Anamorfik sahip optik yüzeyler ve optik temel şemaları 1.. Analizi. 2.. Tam bir dijital sinema işleminin bileşenlerinin temel özelliklerini hesaplamak için bir yöntem. 3.. Paralel jeneratörlerle boyutlu hesaplama anamorfik lens Teknikleri önceden belirlenmiş bir oran anamorphosis de bileşenleri silindirik ve arka segmentin uzunluğu. 4. Prosedürler önceden belirlenmiş oran anamorphosis en dik oluşturan silindirik parçalar ile boyutlu anamorfik lenslerin hesaplanması için geliştirilen ve arka segment uzunluğu edildi.

5.. Önerilen yöntemler dayanarak araştırılmış ve küresel ve silindirik yüzeylerde oluşan yeni küçük Çekimler anamorfik lensler geliştirilmiştir. 6.. Önerilen yöntemler dayanarak araştırılmış ve küresel ve silindirik yüzeylerde oluşan yeni minyatür projeksiyon anamorfik lensler geliştirilmiştir.

127

Referanslar

. 1 Dijital Sinema [electronic resource] - Erişim modu http://www.dtcinema.ru , ücretsiz. . Elektronik ve geleneksel sinemanın 2 karşılaştırılması [elektronik kaynak] - Erişim modu http://www.era-tv.ru , ücretsiz.

3.. E dijital ve film sinema / / Yayın Sivrisinek VG Perspektifler. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2003 -. numara 2.. - S. 54-56.

4.. Blokhin, A. Vinokur, M. Elagina HDTV ve sinema / / Yayıncılık. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2005 -. numara 2.. - 54 - 52 S.. 5.. Komar VG Elektronik dijital sinema tiyatro standart HDTV ve film tiyatro sinema / / Teknoloji sinema. - 2003 -. numara 2.. . 6 Nevafilm Company [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.digitalcinema.ru , ücretsiz. - Dijital sinema hakkında bilmek istediğiniz her şey. - Jaz. rus. 7. Nickanorov I. Dijital Sinema / / Yayıncılık. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2003 -. numara 2.-S. 57-60.

8. DCI Dijital Sinema Sistemi Özellikleri. Sürüm 1.2. 07.03.2008. / / Makinist / Yeni Filmler 9. Sevenfold B. STC "Sinemada Modern teknolojiler". - 2006 -. numara 6.. - Pp 13-19.. 10 MT9R401 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu:. http://download.micron.com , ücretsiz. . 11 4-megapiksel CMOS Aktif-Pixel Dijital Görüntü Algılayıcı [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.fastvideo.ru , ücretsiz. . 12. IMX017CQE [Elektronik kaynak] - Erişim modu http://www.sony.net , ücretsiz. . 13. IMX032CQR [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz. . 14. ICX252AQF [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.datasheetcatalog.org , ücretsiz. . 15. ICX406AQ (birincil renk, DIP) [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz.

. 16. ICX432DQF [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.datasheetcatalog.org , ücretsiz. . 17. Fontaine R. Sony IMX061 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.chipworks.com , ücretsiz.

128

. 18. Yayın & Profesyonel Görüntü Yönetmeni [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.altasens.com , ücretsiz. . 19. Dynamax 35 Ultra [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.panavisionimaging.com , ücretsiz. 20. Sontheimer AV Dijital micromirror cihazı (DMD) menteşe bellek ömür boyu güvenilirlik modellemesi / / Uluslararası Güvenirlik Bildiriler. IEEE. 40. Yıllık Uluslararası Güvenilirlik Fizik Sempozyumu, Dallas, Texas, - 2002.-Katalog 02CH37320. - P. 118-121. 21. Dudley D., Duncan W., Slaughter J. Gelişen dijital micromirror cihazı (DMD), uygulamalar / / SPİE Bildirileri. - 2003 -. Vol. 4985 -. S.14-25.

. 22. Dudley D., Dunn C. DLP Technologie - nicht nur kürk Projektoren und Fernsehen / / Photonik.

-2005 -. numara 1.-S. 32-35. 23. Borodin Teknoloji DLP. [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.ixbt.com , ücretsiz. . 24. Teknoloji DLP [electronic resource] - Erişim modu http://www.merlin.com.sh ücretsiz. . 25. Savin AV yapım video projektör teknolojisi ve kalitesinin belirlenmesi [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.accessoft.ru , ücretsiz. . 26. DLP Keşif 4000 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.dlp.com , ücretsiz. 27. Atsushi Nakano, Akira Honma, Shintaro Nakagaki, Keiichiro Doi. Yansıtıcı aktif matris LCD: D-ILA ™ / / Proc. SPIE - 1998 -. Vol. 3296 -. P. 100-104. 28. Bleha WP, Sterling RD D-ILA ™ Teknolojisi, yüksek çözünürlüklü projeksiyon görüntüler / / Proc için. SPIE - 2003 -. Vol. 5080 -. P. 239-249. . JVC 29 D-ILA teknolojisi [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.merlin.com.ru , ücretsiz. . 30. Temel Teknolojiler JVC: D-ILA [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.coda.ru , ücretsiz. .: Erişim modu - 31 JVC Tescilli D-ILA Yüksek çözünürlüklü Reflektif Likit Kristal Cihazlar [Elektronik kaynak] onun Serisini Genişletiyor http://www.jvcdig.com , ücretsiz. :. Erişim modu - Tescilli D-ILA Yüksek çözünürlüklü Reflektif Likit Kristal Cihazlar [Elektronik kaynak] 32 Yeni Serisini http://www.jvc-victor.co.jp , ücretsiz. .: Erişim modu - 33 JVC 1,75 inç 8K4K D-ILA Cihaz [Elektronik kaynak] geliştirir http://www.jvc-victor.co.jp , ücretsiz.

129

34. 4K Dijital Sinema Projektörler SRX-R220/SRX-R210. Medya Blok LMT-100. Ekran Yönetim Sistemi LSM-100 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://pro.sony.com , ücretsiz. .: Erişim modu - 35 Görselleştirme, Simülasyon, oditoryum ve Postproduction [electronic resource] SXRD 4K Projeksiyon Teknoloji http://pro.sony.com , ücretsiz.

. 36 SXRD221 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz. 37. Yansıtıcı Likit Kristal Projeksiyon Sisteminde Kullanımı için Ekran Teknolojisi. : Erişim modu - SXRD Önceden Bilinmeyen Pürüzsüz, Gerçekçi Görüntüler [Elektronik kaynak] oluşturur http://www.sony.net , ücretsiz. 38 Tomilin MG Anamorphoses -. Optik Rönesans veya görüntü işleme biliminin kökeni tuhaflıklar? / / Opt. - 2001 -. T. 68 -. numara 9.. - S. 106-111. 39. Hunt JL, Nikel V. G., Gigault S. Anamorfoz images / / Am. J. Phys. - 2000 -. 68 -. numara 3.. -P. 232-237.

. 40. Vreeswijk E. Anamoviesis: Bir anamorfik 3D çözümü - Erişim Modu: http://anamoviesis.elviertje.nl , ücretsiz. - Jaz. Ang.

41. Bogomolov N., Rylskiy I., Mekansal Teorisi, İşleme ve Uygulamaları Anamorphoses Tabanlı 3D-piramidal Blok-Diyagramları / Sempozyumu Tikunov V. oluşturulması. - Ottawa, 2002 42 Denain J.-Ch., Langlois P. cartographie tr anamorphose / / Mappemonde.. - 1998 -. 49 -. numara 1.-P. 16-19. . 43. Bilimsel ağ [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.nature.web.ru , ücretsiz. - Anamorfoz. - Jaz. Müh. . 44 Gurikov VA Ernst Abbe - Moskova: Nauka, 1985-228 s. Modern optik alet 45. Prunenko YK Uygulama anamorfik optik. / / Genç Bilimciler Konferansı Tutanakları. Optik mühendislik ve optik alet. - 2009 -. Vol. 1 -. S. 170-178.

46. ​​İkincisi BN optik görüntü dönüştürme. - M.: Sanat, 1965 - 232.. 47.. Optik sistemler hesaplamak için Slyusarev GG yöntemleri. - 2. baskı, Ext.. ve rev. - L.: Makina Mühendisliği, 1969 - 672.. 48. F. Novick C Nogin PA Optik filme. - M.: Sanat, 1968 - 408..

130

. 49. Volosov DS Fotografik optik: (tasarım teorisi, ilkeleri, optik özellikler). Kinovuzov için ders kitabı. - 2nd ed. - M.: Sanat, 1978 - 543 s.. Film ve televizyon için 50. Tulyev NN Lensler. Ders Kitabı. - St Petersburg: SPbGUKI 2009 - 92.... 51. Volosov D. C., "BİZ" ("Bifokator") Film ve Televizyon / / Teknik filme S. J. Pechatnikovom Optik anamorfik ekleri. - 1957 -. numara 3.. -. Pp 7-17.

52. Volosov D. C., teori ve / / opto-mekanik sanayi geniş açı anamorfik sistemlerin hesaplama yöntemi S. J. Pechatnikovom temelleri. - 1957 -. numara 2.. - S. 20-28. 53 Volosov D. C., geniş ekran sinema / / LS ve FS ve K. S. J. Pechatnikovom Geniş anamorfik optik sistemler "Bifokator" -. 1957 -. Cilt 2 - numarası 2.-S. 116-129. . 54 Volosov DS Akım SSCB ve gelişimi / / LS ve FS ve K. için hemen umutları devlet fotoğraf ve kinooptiki - 1958 -. Cilt 3 - sayı 1. - S. 55-65. 55. Volosov DS Yeni gelişmeleri ve bu bölgede Sinema ve Televizyon / / Tekniği önümüzdeki zorlukları kinooptiki. - 1959 -. numara 9.. - S. 1-12. . 56. Lapauri AA anamorfik optik / / LS ve FS ve K. - 1956 -. Cilt 1 - sayı 5. - S. 376-383. Sinema ve Televizyon 57. Goldovskiy EM anamorfik geniş ekran sinema sistemi / / Tekniği. - 1957 -. numara 1.. - S. 12-29. 58. Sinema ve Televizyon geniş ekran sinema / / Tekniği anamorfik optik test için saka M.. - 1957 -. numara 2.. - Pp 59-67.. 59. Film yapma makinesi Sinema ve Televizyon "Konvas otomatik" / / Teknik için Novik FS Widescreen eki. - 1958 -. numara 7.. - S. 63-66. 60. Çekimler blokları ve memeleri ve GOST / / opto-mekanik sanayinin gereksinimleri hakkında anamorfik Novik FS test yöntemleri. - 1961 -. numarası 8.. -. Pp 41 -.. Sinema ve Televizyon 45 61 F. Novick C, saka MM Anamorfoz Filme blokları ve kafaları / / Tekniği. - 1962 -. numara 3.. - S. 75-82.

62. Grimm VA özel amaçlar / Grimm B. Dubkovsky SA LÖSEV KD, Smirnov SA, Studenikin LM / / Bilimsel ve Teknik Bülten SPbIFMO (TU) için optik sistemler . - 2001 -. Vol. 4 -. S. 27-41. 63. Gittin AV Anamorphosis ve bozulma / / Optik ve Spektroskopisi. - 2000 -. T. 88 -. numara 3.. - S. 526-528. 131

64. Gittin AV Bianamorfotny Filme objektif / Bilimsel-Pratik Konferansı "iyi bir yaşam adına Yaratıcılık." - Veliki Novgorod, 2001.

65. Smith WJ Modern Optik Mühendislik. - 3.. ed. - ABD: McGrau-Hill Companies, 2000.-618p.. Anamorphotic sistemleri / / İngiliz Kinematography 66. Cook GH son gelişmeler. - 1955.-Vol. 26 -. numara 3.. - P. 61-71. 67. Cook GH Anamorphotic optik basım / / İngiliz Kinematography. - 1956 -. Vol. 29 -. numara 3.-P. 89-90. 68. Moller JD, Anamorphotische Objektiworsatze / / Kino-Technik. - 1956 -. numara 3.. - S. 106 -.. 107 69 Leder HJ Objektiv-Vorsatze kürk Verfahren / / Kino-Technik anamorphotischen ölür. - 1956.

- numarası 3.-P. 77-79. 70. Sinemaskop / / Uluslararası makinisti Altman R. Optik. - 1954 -. Vol. 29 -. numara 8.-P. 10-11. 71. Polasek J. Anamorfoticke bir optika v kinematografii zobrazeni. 1 / / Filmovy Technik. -. 1957 Rocnik V. - sayı 10. - P. 152-154. 72. Polasek J. Anamorfoticke bir optika v kinematografii zobrazeni. II / / Filmovy Technik. -. 1957 Rocnik VI -. numara 1.-P. 8-9. 73. Bouwers A., BLAISSE BS Anamorfoz Ayna Sistemleri / / Opt. Açta. - 1955 -. Vol. 2 -. numara 1.. - S. 36 ^ 12. 74. 35 mm SLR / / Uygulamalı Optik Powell I. Değişken anamorfik lens. - 1983 -. Vol. 22 -. sayısı 20.. - P. 3249-3257.

75. Hesaplamalı Optik Kitabı / toplam altında. Ed. MM Rousinova. - 2nd ed. - M.: Yayıncılık LKI, 2008 - 424.. 76. Ruthenians MM bileşim noncentered optik sistemler. - 2. baskı, Ext.. - St Petersburg: ITMO 2004 - 252...

77.. Pat. 571561 A S A, Anamorphotic optik sistem / A. Bouwers; Pub. tarih 1959/03/03. 78. Churilovsky B. H., Khalilulina KA Teorisi ve prizma sistemi hesapları. - L.: Makina Mühendisliği, 1979 - 272.. 79.. Pat. DE, Int 1.028.802. Kl. G 02, b. Einrichrung zur Aufhahme und / oder anamorphotischer Bilder / K. Kirchhoff, P. Schafter (DE); Anmeldetag 1956/01/03; 1958/04/24 Auslegeschrift. 80.. Pat. 820 972 A GB, Int. CI. G 02, b. Nesnel / ISCO Optische Werke GmbH (DE) için bir anamorphotic ve odaklama eki; Uygulama 1956/12/14, Bui Tarihi. 38193/56.

132

81.. Pat. 1167322 A FR, Int. CI. G 03, b. La photographie anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH (DE) la üreme d'görüntüleri ou dökmek Dispositif; Demande 28.02.1957; Pub. 1958/11/24. 82.. Pat. 72318 E FR, Int. CI. G 03, b. La photographie anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH (DE) la üreme d'görüntüleri ou dökmek Dispositif; Demande 1957/09/09; Pub. 1960/04/06. 83.. Pat. 852 961 A GB, Int. CI. G 02, b. Nesnel / ISCO Optische Werke GmbH (DE) için bir anamorphotic ve odaklama eki; Uygulama 1957/09/09, Bui Tarihi. 28404/57.

84.. Pat. C 971 992 DE, Int. Kl. G 02, b. Anamorphotische Aufhahme-und Projektionsobjektiv mit Einrichtung zur Fokussierung Tek beliebigem Objekt-bzm. Bildabstand / H. Sauer. H. Kohler (DE); Ausgegeben 1959/03/06. 85.. Pat. 3041935 Bir ABD. Anamorphotic mercek sistemi / LW Jacobsen (DE); Pub. tarih 1962/03/07. 86.. Pat. 1547315 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique anamorphotique uyarlanabilir devant un objectif de baz / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Demande 1967/12/20; Pub. 14.10.1968. 87.. Pat. 467.281 Al EP, Int. Cı5. G 02 B 13/14. Anamorphotischer Vorsatz kürk ein Grundobjektiv / W. Schroder (DE) photographisches; Anmeldetag 16.07.1991; Pub. tarih 22.01.1992, Patentblatt 92/04.

88.. Pat. 1962892 Bir ABD. Anamorphotic mercek sistemi ve / aynı H. Chretien (FR) yapma yöntemi; Pub. tarih 1934/06/12. 89.. Pat. 1137897 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique, afokal, anamorphotique pourprises de vues ve projeksiyonları anamorphes, Ecrans dökmek spécialement panoramigues / A. Lerroux Romo De Oca, A. Perez Palacios (ESP); Demande 16.11.1955; Pub. 1957/06/05. 90.. Pat. 1190782 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Objectif anamorphotique / JLW Jacobsen (DE); Demande 1958/01/23; Pub. 1959/10/15. 91.. Pat. 1195485 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. La ödül dökmek Dispositif de vues anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Demande 1958/04/30; Pub. 17.11.1959.

92.. Pat. 2956475 Bir ABD, CI. 88-57. Geniş açılı objektif eki / TI Harris, WJ Johnson (ABD); Pub. tarih 18.10.1960. 93.. Pat. 1945951 Bir ABD, CI. 88-57. Afokalı hedefler / HS Amatör (ABD); Pub. tarih 1934/06/02. 94.. Pat. 690.840 Bir FR, CI. 2 Gr. . 12. Objectif afokalı anamorphoseur Corrige / HS Amatör (ABD); Pub. 1930/09/26.

133

95. Pat. 377 952 A GB. İyileştirme veya afokalı hedefleri / HS Yeni Oyuncu (ABD) ile ilgili; Pub. tarih 1930/01/30, Bui. 3081/31. 96. Pat. 739 113 A GB. Anamorphotic yardımcı lens sistemi / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE); Pub. 1955/10/26. 97.. Pat. C 949 010 DE, Int. Kl. G 02, b. Anamorphotisches Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben 1956/10/25. 98.. Pat. 740 642 A GB, CI. 97 (1), B7 (A: C). , Ya da anamorphotic ekleri optik hedefleri / GH Cook (GB) ilişkin Bedelleri Appl. tarih 1953/06/10, Bui. 15992/53. 99.. Pat. 534734 A CA, optik hedefleri için Anamorphotic ekleri / GH Cook (GB); Pub. tarih 1956/12/18.

100. Pat. 2821110 Bir ABD, CI. / GH Cook (GB) Optik hedefleri için 88-57 Anamorphotic ekleri; Pub. tarih 1958/01/28. 101.. Pat. DE, Int 1.034.388. Kl. G 02, b. Anamorphotisches Zylinderlinsenvorsatzsystem / GH Cook (GB); Anmeldetag 05.06.1954; 1958/07/17 Auslegeschrift. 102.. Pat. 2721500 Bir ABD, CI. (88-57). Anamorphotic yardımcı lens sistemi / H. Kohler, H. Knutti (DE); Pub. tarih 1955/10/25. 103.. Pat. 951175 DE, Kl. G 02, b. Anamorphotisches Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben 1956/10/25. 104.. Pat. 761 006 A GB, CI. B7A. Anamorphotic yardımcı lens sistemi / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE); Pub. 1954/07/19, Bui. 20992/54. 105.. Pat. 760 352 A GB, Cl. 7 (A: C). , Veya / GH Cook (GB) Optik hedefler için ekleri ile ilgili Bedelleri Appl. tarih 1954/02/05, Bui. 3448/54.

106. Pat. 2752821 Bir ABD, Cl. 88-57. / GH Cook (GB) Optik hedefleri için geniş açı anamorphotic ekleri; Pub. tarih 1956/03/07. 107.. Pat. 2944464 Bir ABD, Cl. (88-57). Anamorfik mercek sistemi / S. Rosin (ABD); Pub. tarih 1960/07/12. 108.. Pat. 2950651 Bir ABD, Cl. (88-57). Anamorphotic ek mercek sistemi / H. Kohler, H. Knutti (DE); Pub. tarih 1960/08/30. 109.. Pat. DE, Int 1.041.708. Kl. G 02, b. Anamorphotisches Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben 1958/10/23. 110. Pat. 1169833 A FR, Int. Cl. G 02 b, G 03, b. Bonnette objectivs photogphiques / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE) dökmek anamorpotique; Demande 1957/03/19; Pub. 1959/01/06. 111.. Pat. GB 812233 A, Int. Cl. G 02, b. Anamorphotic ek mercek sistemi / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE); Pub. tarih 1957/01/04.