tezdeki matematik notasyon Türkçe çeviride hatalı , orjinalle kıyaslamalısınız

GRID BOZULMA

.. SRT Nisan Ekim 2010 ALAN: 1 .000 X, WRUI = LE: o NGL 259 GN: 12,5900 N E.4299 H 8.47 H MLMETRE MRXIMUM BOZULMA SCRLE W IMHGEi 14.26 DERECELER 9/0 Si; 30 pm

PRQJ_flLL_45M_2-n0v FQK_XDE4.ZMX YAPILANDIRMA DF 1 1 Şekil. Ters 23. Distorsionnaya grid sistemi

OBI: -12,59, -5.43 ° QBI; 0.08, -5.43 Aralık DKT; 12.54, -5.43 °

Infl: -14,369. M-V.32CH

DBJ: -12,59, B.BB °

mi e.aaa. 8.chche m-an-onun ° de i.aa

1NL <14.369. V.324-(P

OBJ, '12 .59. e.VV °

IMA; -14.438. Onları y.aee

Jag:-12.S9, 5.43 °

IHR; V.0yv. B.Bflfl MI * BT: I.vv. 5.43 OEG

IHR; 14.438. MM-V.VV0 NESNE! 12.59. S.43 °

YÜZEY! IHR IMfl; -14,369, 8.324 KM IMR:-v.vvV, 8.448 MM IMfl: 14.369, 8.324 HN SPOT DİYAGRAMI

MDN 19 Nisan 2010 ADET ARE numara . RIRY RADIUS: 2.742 sayı FIBJ Sağ MIUS CEO'su BUHLS SCRLE BAR 2 3 4 5 6 7 8 9 7383 7593 7.3B3 7.893 7.825 7.893 7.383 7.593 7.383 27.238 27,581 27,581 29,1% 19.591 29.195 27.581 27.238 27,581 55 REFERANS: ŞEFİ RAY PROJ "_RLL 1 OF H5H2-NCW FOK XOR4 PEREVERNLTT.ZMX YAPILANDIRMA 1

Incir. Ters 24. Sistemi saçılması noktalar

TRNGBgTIRL

onu 1. 9 ve 0.8 ve T BE ve 2 saat ya.z In Be

aeji 12.

TFNGENTXflL iiii]

-

1 1 1 1

"

* 1 1 1

B9, 1 0,0 0,9 0,7 0,6 vv * .5

e'nin s 7 Ağustos W B 2 Mart s

SHGITTflL. ***

-

1 Ocak I 1

*'' '

-

-

111!

ŞANZIMAN FAN ARSA

MON 19 Nisan 2010 ALAN UNPDLARIZED IS. 0.CHE30 0513 0.BCH6 0.595 0.644

1 PROT_Rl ± J5M 2-Kasım FDK XQR4 PERWEMIT.ZMX YAPILANDIRMA 1

Incir. Ters optik sistemin 25. Geçirgenlik

189

ONG: 14.CHCH, V.46-MI

IMF):..-1YA1IZ "E56 4351.187 MI

CRT: I.08. -9,46 MM

IMR; 0.000. CH2V7.VP MM

OY: -14,44. V.46-NM

SOFKF: TMR ™: 1Y1YZ-95. 4351.1V7SH

GPB; 14.CHCH. 0.V0 MI

IMA:-1VI5CH.ICHI. -A BBB mm

DBJ; 0.00. I.YI mm

IMR: 0.000. v.vaa mm

Ağustos; -14,44, E.aa mm

DIFL; 1V05CH.0CH0. 0.9VV MM

OBJ; 14.44, 8.46 MM

IMR: -18183,456. -4351.137 MM

OBJ; 0.00. Madde A.46 mm

IMR:-Y.VVV. -4287.011 MM

OKB -14,44, B.46 MM

^

IMR: 10103.956,-MM CHZB1.187

SPOT DIflGRHM

TAKİ RPR 20, 2010 ADET * L. ARE RIRY RADIUS: 31 N0 (i RIO RIIS fflDHJS GEDIMUS ölçek çubuğu 2 3 9 5 6 7 8 9 1.18 2938.YCH 269V.SCH 2.379,38 1.391,2 2.379,1 2698, IB 2.938,91 ZH18 9CHV6.Y 9I6.61 9.512,77 7.781,77 5IB8.9B * 7781,77 94B6.61 9.512,77 94J6.61 2E 00 H REFERANS BAŞKANI RRY PR_OB_flLL_FIED, 1 ZMX YAPILANDIRMA 1

Incir. 26. Seyrini doğrudan optik sistemi saçılma Noktalar

<£ W

YÜZEY: IMR

^ YSCH!

.. Ben ^ ajii '* ~ ^ ^ 5SCHI

* ...: ** - *. ?:-L ® g u W

|! 55 §

P

; ' ^ ^ L

'% - «£ * & *' *

E 'l! "1 § * ^ 1 :: -': * Rm Schr0 ^ * ^ ^ ^ ^ ^ .. PM 'Yang'" 1

*''; Xv.v. -, ^ - - '.'... "-:. R '

U # $ * '*)' :) '*)) *>. >>

TAM SAHA SPOT DIPiGRRM

Sal Nis 20, 2010 ADET * ft ARE.

RMS RADIUS: GEO RADIUS: SCALE BAR:

2.761,39 7.667,57 1E +00 W REFERANS: VERTEX

PR_OB_PIXEL_0FILELD, I ZMX YAPILANDIRMA 1

Incir. 27. Noktasında eksenel alanın ileriye doğru vuruş optik sistemin dağılım şeması Spotlar

190

u

§

YÜZEY: IHfi

J ". C

f J ^ aSiBf ^ vr-"^ 11 ^ DyKV DDDY |! W

ShYashshshe & 'u-I ^ W wbi & £ <IJ ^ ^ bei! ^ EiSsS &

SCHG 1

1

* RF *

TAM SAHA SPOT DIRGRflM

Sal Nis 20, 2010 ADET * ft ARE. RMS RADIUS: 3.711,08 GEO RRDIUS i 1.2E 001 SCRLE BAR: 1,2 * 004 RIRY RADIUS! 3140 ft »REFERANS: ŞEFİ RAY

PR OB PIXEL HOR FILELD.ZMX CONFIGURRTION 1 Şekil OF 1. 28. Yatay eksen dışı noktası için alanında ileri sürüyor optik sistemin saçılma diyagramı Spotlar

YÜZEY: IMR

TAM SAHA SPOT DİYAGRAMI

Sal Nis 20, 2010 ADET / w ARE. RIRY RADIUS: 4528 / ft

RMS RRDIUS GEO RRDIUS SCRLE BHR

3.187,04 1.0E +00 1.4E * W 004 REFERANS ŞEFİ RAY

Şekil 1 OF PR_OB_PIXEL_UERT_FILELD.ZMX CONFIGURRTION 1. 29. Dikey bir eksen dışı noktaları alanında ileri ilerleme optik sistemin dağılım şeması Spotlar

191

YÜZEY: THfl

TAM SAHA SPOT DİYAGRAMI

TAKİ RPR 20 ADET 2010 RRE'ye numara . HAVALI RADIUS! 4528 sayı

RMS RRDIUS: 3.578,27 GEO RRDIUS: 1,2 00 W SCRLE BAR: 1,2 00 W REFERANS: ŞEFİ RRY

PR DB PIXEL DIRG FILELD.ZMX CONFIGURRTION 1 Şekil OF 1. 30. Diyagonal eksen dışı alanına alanında ileri ilerleme optik sistemin dağılım şeması Spotlar

192

Filmi için anamorfik lens (seçenek 2)

Incir. . 31. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey konumda

Tablo. 7 tasarım ters olarak film projeksiyon anamorfik lens parametreleri sayıda türleri. 1 * 2 * 3 * 4 * 5 ** 6 7 8 9 10 11 12 BP 14 15 16 17 ** 18 ** 19 20 21 22 * 23 * 24 25 26 R [mm 238 3316,999 1558,911 125,889 4 R-ILJ mm OO oo 00 00 40,948 38,587 78,976 -97,152 -254,705 74,408 -247,325 19,027 00 -17,165 -81,48 108,282 -18,399 -70,315 63,681 29,444 -34,506 -43,834 HA oo d -65,712 00 00, 10 mm , 0 6,0 10,0 12,0 10,0 6,0 10,0 10,0 10,0 5.751 10.001 1.575 1.718 8.666 0,1 6.941 2,5 0,1 5.412 3.763 0,1 2,5 0 1 38 34 Marka cam TKİ TBF10 TK20 TK9 BF24 BF24 CAMS LF7 TK 21 içine TK14 OK4 F1 TF1 TF1 K8

* - Silindir yüzeyi; ** - Aspheric yüzey: 5 ** K = -0.109; -2,502 ** = 14 ** K = 0.056 21 K; 22 K = -2,559 **

193

Tablo. Ters 8 paraksiyel lens performansı

Özellik FF SF sv SH cik-L

Yatay kesit -64,632115 64,632115 58,290175 2,004688 122,922290 -62,627427

Dikey kesit -89,005273 89,005273 49,099950 1,999464 138,105223 -87,005809

207.23

Incir. Ters sistemin 32. Takvimi frekans-kontrast özellikleri

194

Ek D

Karşılıklı dik jeneratörler silindirik bileşenler ile çalışma anamorfik lensler

. Yatay bölüm (f 1ek) eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri için Şekil 1 grafikleri olarak anamorphosis katsayısı (A): a) eksenel mesafeye göre olan (a ^, d2); b) arka bölümüne göre (a '|, a'ts)

Incir. 2 (f | EC) yatay bölümünde eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri için anamorphosis katsayısının optik güçleri (A) çizimleri: a.), Bir birinci komponent (But i); b) bir ikinci bileşen (F2); c) üçüncü kısmı (F3)

-So1

<E, P = 150my d2, 1 = 100 mm f * + * d2, n = 50, biz «* d2, 1 f = 25 inci

hepsi. 1 f = 150mm = 100mm aP.Ya Kn, f 1 = 50 o

Ve Şek. 3 (f | EC) yatay bölümünde eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri için anamorphosis katsayısı (A) bağlı olarak Grafikler: a.) Eksenel mesafeye göre (di, d2); b) arka bölümüne göre (a '|, a'ts)

F5 x 10 LPTR

00! '

Itibaren

0005 ~

- TL W * P = 150 = 100mm »f 1 = 50 w * f 1 = 25 biz

** - * - * - F - ****** 4 * - + ~

R A

F2H 10; lp

CO *

003

& 02

-It

Ben .. J___ i: 1 t I

g

0 i

----

3? ; :

ben

;

*

----

i P

,

1 Ocak. 1 i

-

fE = 150MM * «* I = 100

1 *** f = 25 mm

1 - "'* R ** - t»

iii 5 i? A; II ii 1 *!

-F 1 = 150 inci = 100km * I f 1 = 50 mm * »* 25 WE = fl»

y * E »?

Incir. 4 (f | EC) yatay bölümünün eşdeğer odak mesafesi farklı değerleri için anamorphosis faktörü (A) optik güçlerin Grafikler: a.) Bir birinci parça (P-0, ve b) bir ikinci bileşen (F2); c) üçüncü kısmı (F3)

196

^ ^

'A * -

Ve Şek. . Jeneratörler (seçenek 1) birbirine dik silindirik lensler ile 5 paraxial optik düzeni sinematografik anamorfik lens: a) yönelimi XZ, F '= 21,04 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 29,0 mm.

. jeneratörler (seçenek 2) birbirine dik silindirik lensler ile a b Şekil 6 paraxial optik düzeni sinematografik anamorfik lens: a) yönelimi XZ, F '= 21,04 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 29,0 mm

Silindirik bileşenleri (sürüm 1) Tab oluşturan dik anamorfik lens filme. 1.. Yapıcı parametreleri sinematografik anamorfik lens numarası türleri. * 1 * 2 * 3 * 4 * 5 * 6 * 7 8 9 10 1] 13 14 ** 12 15 16 BP 18 19 20 ** 21 22 23 24 25 * 26 * 27 * 28 * Ri, mm 00 00 00 Bir Rn ile GS, mm -214,268 -429,301 65,506 -4552,973 98,944 25,234 -69,765 -63,456 22,048 22,031 10,438 -24,554 -27,803 15,289 14,157 24,914 SB -21,925 18,234 -47,977 -1068,83 -18,238 37,908 -129,21 274,073 - d ile bir 00 ile 29.844 -23,503 38,956, mm 6.5 2.189 12.801 5.001 2.711 12.907 2,0 4.984 6,3 6D 4,546 6,3 4,085 3,209 3,31 0,652 0,814 4,03 1,805 2,947 3,193 5,001 6,489 1,343 4,499 1,552 1,834 Yapar cam LK5 K100 LKZ bf11 TF2 TK16 BK8 TF1 TF2 TF5 bf11 TK9 TK14 TF8 F6

* - Silindir yüzeyi; ** - Aspheric yüzey. 11 K = 0,535 ** 20 ** K = A2 = 6,898-10 "3 A2 = A4 = A4 = -3,43-10-5 Ab = -9,216-10-7 A6, A8 = A8 = 2,633-10 8 ayu = -1,169 =-U "9 A, A12 = 5,033-10-12 Ai2 A 4 = 2,651-10 üzerinde" 13 Bir AI6 = -3,715-10-15 A, 6 = -2,606 -49,342 - SE-3 = -2,067 - 10 '5 = 4.672 - SH1 = -5.62 - SH9 2,817-10 = "10 -5.013-10 =" 12 = 2,043 - SE = 1,626 14-SE-16

Asferik yüzey aşağıdaki denklemle tanımlanan: CH2 z = - * + Arka + Arka A6h6 + + + Arka A, ft0 + ... + Anh ": (1) + ^ l / l-(l + £) c2/z2

burada z - asferik yüzey tepe teğet bir düzlem mesafe; ile - asferik yüzeyinin eğriliği; h - optik eksen mesafe; K - konik katsayısı. Tablo. 2 paraksiyel lens performansı

Özellik FF SF S'F SH cik-L

Yatay kesit -28,999907 28,999907 50,405481 20,499095 79,405388 -8,500812

Dikey kesit -21,044124 21,044124 61,093681 20,490198 82,137805 -0,553926

137.6

TS FARK. LİMİT TS 0.00, 0.00 ° TS 0.00. 11.50 °

TS 26.00. 0.00 ° TS 26.00. 11.50 °

MM döngüsü başına 22 36 40 SB L0 SPRTIHL FREKANS

IBB

Polychromatic DİFRAKSİYON MTF

SRT RPR 17 2010 DflTFI FDR 0.CHV00 0,6563 İÇİN j "m. SURFRCE 'IMRGE

Ben 1 Şekil OF VHR1_PERPENDIK_ELLIPT flPERT.ZMX YAPILANDIRMA. 7. Grafik frekans-kontrast özellikleri

199

~ ¥ - ¥ - ¥ ~) <; i 3 <-

~ ¥ ¥ ~ ->; > F-

E: «-

, "-

-, «-, E-a - $ '- si ->: ->:

-> ->:

- F-

: «- ;)« - 3K-

-) «-? F-

-> R-

- * -

- * ->:

- * - * - J - x-

GRID BOZULMA

SRT RPR 17 26 0000 2010 ALAN H DERECE IMRGE 11.5000 W: 9.72 5.92 W, H MLMETRE MAKSİMUM BOZULMA:-1.128B / ÖLÇEKLİ 1.O00X, UIAUELENGTH: 0,5461 pm.

1 VRR1_PERPEND1K_ELLIPT HPERT.ZMX CONFIGURRTION 1

Incir. 8. Distorsionnaya grid

ÖĞRENCİ RADIUS: 4,8333 MLMETRE

LDNGITUDINRL RBERRRTION

SRT RPR 17 2010 WWELENGTHS:. 0,480 f> «J 8.546 SB8 § .644

1 VRRl_PERPENDIK_ELLIPT flPERT.ZMX CONFIGURRTION 1

Incir. 9. Boyuna sapmaları Programı

200

DBJ; -26,08, -11,50 °

IHR! -18.821. -5553 MM

OBJ; -26,80, B.BB °

IMR; -IB.105. 0.000 YOK

GPB; -2b onu n 58 PES

SURFHCE-IMR bebek ölüm; 1B-821, AI 5.BEZ

GPB; 0.VY, 58 -11 ° C

IMH; 8088. AI 0vy

UBJ; v.ee ve 5a, DEE

IMH: v.I 5.876 AI

DBJ; 26.00, DEG-I.SB

IMR: e.eaa.

GPB: Ve numara

-5, V76 MM

V.88 °

IMR: 18821.

DBJ: 26,88,

-5,553 MM

a.vv °

IMR: IB.IBS. 0.000 MM

OBI: 26.B8, 11.50 OEG

1MB: IB.821, 5.553 MM

SPOT DIRGRRM

! TAKİ RPR 20 ADET 2010 HKD (W, RIRY RRDIUS 1979 sayı 15 Haziran 7 8 9 8329 6.213 8.329 17,868 7,917 17,868 36,346 27,265 36,3% 52,884 25.978 52.881 REFERANS: BAŞ RflY Feelo: RIEfflOUS: GEO BflOHJS: SCRLE BRR 17 Ocak 86B 52.881: 2 7.117 25.978 90 52.881 3 17.86B URR1_PERPENDIK_ELLIPT RPERT.ZMX CONFIGURRTION 1 1, Şekil 10 reklamlar saçılma..

TANGENT! HL

OPT e.vv. a.ev Aralık

TRNGENTIRL OBJ: 0.00. M.50 °

B.7 ve 6 - 0,5-0,4 - g.z. içinde 2 0.1 - OV

~ 1 1 1 1 -

TFINGeNTrflL

OQJ 26 00 11

VA, 1, l. «OB V.CH v.e

ŞANZIMAN FRN ARSA

SFLT RPR 17 2010 ALAN UNPDLflRIZED, 0.CH8V IS;, 486 0546 0.88 0.ChCh Ee 6Si

1 URR1_PERPENDIK_ELLIPT RPERT.ZMX CONFIGURRTION 1

Incir. 11. Optik sistem geçirgenlik

Anamorfik lens sferotorichssky

Ve Şek. . 12. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.

Tablo. 3 Tasarım sinematografik sfero-torik lens parametreleri sayı türlerini. ** 2 ** 1 ** lar * 4 * 5 ** 6 7 8 9 10 2 1 12 13 *** 14 15 16 18 AD 19 *** 21 22 23 24 25 * 26 * 27 ** 28 * * Ri, mm -190.036 -153.798 63,89 59.432 50.113 48.595 Kaburga -3027,469 -302,4 mm oo 45.091 00 21.156 -118,508 -1470,168 30.98 67,719 12,147 -24,98 -22,192 16.17 20.548 40.266 GS -18,065 ile 33,902 -40,991 506,547 -20,057 54,279 -42,782 43,435 74,081 -44,633 26,01 -41.667 -147.903 d, mm 5,492 3,344 12,8 1,0 5,0 12,0 3,853 0,103 1,943 1,828 4,927 6,3 3,575 4,802 4,903 0,512 3,119 2,038 3,737 0,605 4,732 0,529 2,354 0,1 4,099 3,811 1,883 Pul gözlük LK5 K100 LKZ F13 TF2 TK16 BK8 BK6 F1 TF5 BF7 TC12 TK14 LF7 BK4

- Silindirik bir yüzey; - Torik yüzey;

202

*** Aspherical yüzey.

Ve *** K = 0.548 A2 = U3-10-3 A4 -4.345-10 = "5 A6 =-l ,138-10 '6 A8 = 4,785-10" = 8 A10 -1.224-10 _9 13 A, 2 = -2.977-10 Ai4-3 ,455-10 "13 A16 = 15 -3.282-10

20 *** K = A2 = -15,829 4D86YU "3 L4 = 9,228-10" 7 A6 = A8 = 5,61-10-7 -1.923-10 "Ayu 8 = 4,425-10 Ai2 = -4.894-10 * Bir 12 inci * 14 = 2,48-10 AI6 = -4.142-10 17

Tablo. 4 paraksiyel lens performansı

Karakteristik FF 'SF S'F-sh S "H-L

Yatay kesit -28,999924 28,999924 37,359234 23,220456 66,359158 -5,779468

Dikey kesit -21,044080 21,044080 48,548106 23,241887 69,592186 2,197807

122.6

k -

^ - $ S - ve

y ->

X -> h-

-X.

^ * ->:

GRID BOZULMA

SHT RPR 17 2010 ALAN: 26,0000 11,5000 W Y DERECE Image1 9.7 1 5.92 W, H MLMETRE AZAMİ BOZULMA: -0,8405 / SCALE: 1.000X. DALGA BOYU: 0.BCH61 ftia.

1 URR1 PERPEND.ELLIPT RPERTJTOR.ZMX YAPILANDIRMA 1

Incir. 13. Distorsionnaya grid

203

TS FARK. LİMİT TS 0.00, 0.00 DEE TS 0.00, 11.50 °

TS 26.00, 0.00 ° TS 26.00, 11.50 °

28 30 40 50 M MM döngüsü başına 70 SPRTIAL FREKANS

Polychromatic DIFFRRCTION MTF

SFLT RPR 17 2010 DflTR FDR 0.CHV00 TD 0,6563 DN / Ja. SURFRCE: IMRGE

VRR1_PERPEND_ELLIPT RPERTJUR, Şekil 1 OF ZMX CONFICURHTION 1. 14. Takvimi frekans-kontrast özellikleri

Silindirik bileşenleri (sürüm 2) Tab oluşturan dik anamorfik lens filme. Sinematografik anamorfik lens 5. Yapısal parametreler numara türleri. 1 * 2 * 3 * 4 * 5 b 7 ** 8 9 10 11 12 BP 14 15 16 ** 17 18 19 20 21 22 * 23 * 24 * 25 * Ri, mm 92,466 -1339,333 -149665 878173 Rn, mm oo oo oo 00 57,83 12,938 80,486 -182,253 -83,465 14,819 12,013 19,646 00 -18,616 59,6 -119,215 21,372 -17,722 77,157 -11,755 -17,992 GS 00 00 00 -32616 -212798 97614 -47,896 d, 8,0 mm 1,513 4,895 7,767 8,0 3,51 8,002 8,002 3,5 2,273 3,322 0,399 0,609 2,319 0,82 2,948 5,924 0,079 2,696 1,996 1,3 6,009 3,5 6,0 Pullar gözlük BF24 CPR BK4 TF4 TBF10 F6 STK9 K100 BF24 LK5 TK14 CPR KF7 STK19 * - Silindirik yüzey; - Bir asferik yüzey. K = 40.001 A4 = 2,395-10 "A6 = 4,848-10 5 '8 = A8 = -4,469-10-10 Kül -2.791-10 '13 A, 2 = 2,266-10-14 Ai4 = 4,938-10-17 AI6 -2,495-10-18 = 16 ** K = 67,382 A2 = A4 = -0.014 -8.698-10 "5 A6 = 1,463-10" 6 = A8 -4.383-10 "Ayu 7 = 1,479-10" 8 Ai2 = l ,184-10 "9

205

Tablo. 6 paraksiyel lens performansı

Özellik FF SF S> SH cik-L

Yatay kesit -28,999320 28,999320 30,952567 25,927232 59,951886 -3,072087

Dikey kesit -21,044683 21,044683 34,554541 25,914461 55,599225 4,869778

119.3

TS FARK. ITS 0.00 SINIR. 0.00 °

TS 26.00. 0.00 ° TS 2b.00, 11.50 °

MM döngüsü başına 2U 38 CHI 50 W P 8I SPRTIflL FREKANS

9B

Polychromatic DİFRAKSİYON MTF

SAT RPR 17 2010 DRTR FDR 0.CHV00 İÇİN 0,6563 ftta .. SURFRCE IMRGE

1 P OF UHR2 K-Bölüm 5 cepten CYLJPT14-B ELLEPI flPHTURJ.ZHX CONFIGURHTION 1

134

112. Pat. 3002427 Bir ABD, CI. (88-57). Anamorphotic eki / P. Schafter, K. Kirchhoff (DE); Pub. tarih 03.10.1961. 113.. Pat. 1195486 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique Additionnel anamorphotique / ISCO Optische Werke (DE); Demande 1958/04/30; Pub. 17.11.1959. 114.. Pat. 2720813 Bir ABD, CI. (88-57). Anamorphosing optik sistem / A. Cox, P. Ridge (ABD); Pub. tarih 18.10.1955.

115.. Pat. 101116413 DE, Int. Kl. G 02, b. Optisches Vorsatzsystem / A. Cox, P. Ridge (US) anamorphotisches; Anmeldetag 1954/06/28; 1957/06/27 Auslegeschrift. 116.. Pat. 1143595 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Perfoctionnements aux sistemleri optiques / A. Cox, P. Ridge (ABD); Demande 21.06.1954; Pub. 1957/10/02. 117.. Pat. 2932236 Bir ABD, CI. (88-57). Anamorphosing mercek sistemi / E. Delano (ABD); Pub. tarih 1960/04/12. 118.. Pat. 3217597 Bir ABD, CI. (88-57). Dört bileşen anamorphotic eki objektif / R. Solisch, W. Woltche (DE); Pub. tarih 16.11.1965. 119.. Pat. 729.898 D CA, Anamorphotic eki / R. Solisch. W. Woltche (DE); Pub. tarih 1966/03/15. 120. Pat. 1320467 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique anamorphotique interangeable / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Demande 20.04.1962; Pub. 1963/01/28. 121.. Pat. 945 205 A GB, Int. CI. G 02, b. Hedefleri için bir anamorphotic afokalı eki / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Pub. tarih 19.03. 1962. 122. Pat. 2997920 Bir ABD, CI. 88-57. Anamorphotic objektif sistem / JLW Jacobsen (DE); Pub. tarih 29.08.1961. 123.. Pat. 3644037 Bir ABD, Int. CI. G 03 B 27/68, G 02 B 13/08. Anamorphotic mercek sistemleri / PM Larraburu (ABD); Pub. tarih 22.02.1972. 124. HP 847246 SSCB, MkI G 02 B 15/16. Afokalı anamorfik eki / BM Ardashnikov, EI Teryaeva (SSCB); Publ. 1981/07/15, Bull. sayısı 26.. 125.. Pat. 1204786 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Perfectionnements apportes aux Objectifs anamorphoseurs / DCI, J. Dicop (FR); Demande 1958/08/05; Pub. 1960/01/28.

126.. Pat. 2933017 A US, yakınsak ışığında kullanım için Anamorphosing lens sistemi / R. Kingslake, K. Tolle (ABD); Pub. tarih 1960/04/19. 127. A. Ve 1.136.093 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Anamorfoz eki / JH Neginsky, T. Sorokina, MK Olynina (SSCB); Publ. 23.01.1985, Bull. numara 3.. 128. A., c. A 1176286 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Anamorfoz eki / JH Neginsky, T. Sorokina (SSCB); Publ. 30.08.1985, Bull. numarası 32.

135

129. A., c. Al 1247811 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Anamorfoz eki / T. Sorokina, R. M. Friedman (SSCB); Publ. 30.07.1986, Bull. sayısı 28..

130.. Pat. 8512 A GB, anamorphotic mercek sistemlerinde iyileştirmeler / LP Rudolph (DE); Appl. tarih 1898/12/04. 131.. Pat. 355468 A GB, anamorphotic optik sistemler / LEDouglass (US) İyileştirmeler; Appl. tarih 1930/07/22, Bui. numarası 22068/30. 132.. Pat. 2816480 Bir ABD, Prizma tipi anamorphoscopic cihaz / JS Tushinsky, IP Tushinsky (ABD); Pub. tarih 1957/12/17. 133.. Pat. 2088660 Bir ABD, CI. 88-1. Anamophosing optik sistem / HS Amatör (ABD); Pub. tarih 1937/03/08.

134.. Pat. 2207409 Bir ABD, CI. 88-57. Anamorphosing renk optik sistem / HS Amatör (ABD); Pub. tarih 1940/07/09. 135.. Pat. 1931992 Bir ABD. Anamorphosing prizma hedefler / HS Amatör (ABD); Pub. tarih 1933/10/24. 136.. Pat. 747 228 A GB. Veya / KR Coleman (GB) anamorphotic optik sistemlerle ilgili inprovements; Appl. tarih 1954/12/04, Bui. numarası 10749/54. 137 Pat.2798411 Bir ABD, dik ve eksenel sapma yönleri paralel / KR Coleman (GB) operatif uçakları sahip iki üye anamorphotic prizma sistemleri.; Pub. tarih 1957/09/07. 138.. Pat. 1108831 A FR, Int. CI. G 02, b. Perfectionnements aux systemes optiques anamorphotiques / KR Coleman (GB); Demande 1954/07/09; Pub. 1956/01/18.

139.. Pat. 745 315 A GB, Int. CI. 02, b. , Veya / KR Coleman (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 1953/10/27, Bui. numarası 29675/53. 140. Pat. 746 194 A GB, Int. Cl. 02, b. , Veya / KR Coleman (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 1953/09/11, Bui. numarası 30948/53.

141.. Pat. 765 775 A GB, Int. Cl. 02, b. , Veya / KR Coleman (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 19/9/1954, Bui. numarası 27397/54. 142.. Pat. 2792751 Bir ABD. Kırmaları bileşik prizma anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 21.05.1957. 143.. Pat. 2810323 Bir ABD. Anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 1957/10/22. 144.. Pat. 2821111 Bir ABD. Anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 1958/01/28.

136

145.. Pat. DE, Int 1.019.840. CI. G 02, b. Optisches Verzerrungssystem / KR Coleman (GB); Anmeldetag 1955/09/21; 1957/11/21 Auslegeschrift.

146. Pat. DE, Int 1.085.348. CI. G 02, b. Optisches Verzerrungssystem / KR Coleman (GB);

Anmeldetag 1954/07/23; 1960/07/14 Auslegeschrift. 147.. Pat. 559.841 Bir CA. Anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 01.07.1958. 148.. Pat. 563.075 Bir CA. Anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 1958/09/09. 149.. Pat. 568.178 Bir CA. Anamorphotic optik sistemler / KR Coleman (GB); Pub. tarih 1958/12/30. 150. Pat. 2828670 Bir ABD. Değişken odak uzaklığı ve iki anamorphotic prizmatik sistemleri / V.E. Luboshez (ABD) dahil prizma lens optik sistemleri; Pub. tarih 01.04.1958. 151. Pat.l 146559 A FR, Int. CI. G 02, b. Nouveau dispositif optique / B. E. Luboshez (ABD); Demande 1955/08/30; Pub. 1957/11/13. 152.. Pat. GB 823129 A, Int. CI. G 02, b. Prizma mercek sistemlerinde iyileştirmeler / V. E. Luboshez (ABD); Appl. tarih 1955/08/30; Bui. numarası 24803/55. 153.. Pat. 1130884 A FR, Int. CI. G 02, b. Bir prismes / F. Dourneau Anamorphoseur; Demande 1955/09/08; Pub. 1957/02/13. 154. Vinogradov OA, VA Zverev, DN Frolov "2004 - Uygulamalı Optik" VI Uluslararası Konferansı Anamorfoz optik aydınlatma cihazları / / Bildiriler. - 2004 -. T. 3 -. S. 308-314. 155. Prunenko JK "- 2006 Uygulamalı Optik" VII Uluslararası Konferansı'nın bir anamorfik sistemi aydınlatıcı / / Tutanakları Tasarımı. - 2006 -. T. 3 -. 157 - S. 155.

156. Prunenko JK "2008 - Uygulamalı Optik" VIII Uluslararası Konferansı torik yüzeyleri / / Muhakemat temelinde Teleskopik anamorfik lensler. - 2008 -. S. 201-204. 157. Prunenko JK Bilimsel ve Teknik Gazete'de ITMO görüntü kalitesi anamorfik prizma sistemi / / üzerinde işlem parametrelerinin etkisi incelenmesi. - 2007 -. Vol. 38 -. S. 58-62. . 158 Fantone SD Anamorfoz prizma: yeni bir tür / / Uyg. Opt. - 1991 -. Vol. 30 -. sayısı 34.. - P. 5008-5009. 159. Veldkamp W. Allen EV Kompakt, doğrudaş ve değişken anamorphic kiriş kompresör tasarım / / Uyg. Opt. - 1982 -. Vol. 21 -. numara 1.. - P. 7-9. 137

160. Hammer JM In-hat anamorphic kiriş genişleticiler / / Uyg. Opt. - 1982 -. Vol. 21 -. sayısı 15.. -P. 2861. 161. Lohmann AW, Stork W. Brewster teleskoplar / / Uyg Modifiye. Opt. - 1989 -. Vol. 28 -. numara 7.-P. 1318-1319. 162. Jonas RP Prizmatik Serbest uzay optik haberleşme / / Proc için anamorfik ışın genişletiçisi. SPIE. - 1991.-Vol. 1417.-P. 402-411. 163.. Pat. DE 624178 ile. Anamorphotisches Sistemi / WF Bielike (DE); Ausgegeben 1936/01/14.

164.. Pat. 2315814 A DE, Int. CI. G02 b 13/08. Anamorphotisches Objektivsystem / E. Sommerfeld, D. Bezold, P. Schultz, W. Heusler (DE); Anmeldetag 29.03.1973; Offenlegimgstag 11.10.1973. 165.. Pat. 1380353 F FR, Int. CI. G02 b. Objectif anamorphotique / ML Pospisil (CZ); Demande 28.01.1964; Pub. 19.10.1964, Bui. numarası 48.

166.. Pat. 3682533 Bir ABD, Int. CI. G 02 B 13/12. Odaklama anamorfik optik sistem / RH Vetter (ABD); Pub. tarih 08.08.1972. 167. Pat. A5, CH 616.755, Int. CI. 13/12 ve G02. Optisches Sistemi / FL Yverdon (CH); Anmeldungstatum 01.09.1977; Pub. 15.04.1980. 168. Pat. 102008021341 Al DE, Int. CI. G 02 B 13/08. Anamorphotisches Abbildungsobjektiv / M. Pretorius (DE); Anmeldetag 29.04.2008; Offenlegungstag 05.11.2009.

i69.Pat.2009/0268305 Al US, Int. CI. G 02 B 13/08, G 06 F 17/50. Anamorphotic görüntüleme nesnel / M. Pretorius (DE); Pub. tarih 29.10.2009. 170.. Pat. 416.074 Bir GB. , Veya / GW Ford (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 1933/03/08, Bui. numarası 7074/33. 171.. Pat. 1112146 Bir FR. Perfectionnements aux systemes optiques anamorphotiques / GH Cook (GB); Demande 1954/09/09; Pub. 1956/08/03. 172.. Pat. 534.735 Bir CA. / GH Cook (GB) Anamorphotic optik sistemleri; Pub. tarih 1956/12/18. 173.. Pat. 2832262 Bir ABD. / GH Cook (GB) Anamorphotic optik sistemleri; Pub. tarih 29.04.1958. 174.. Pat. 812 948 A GB, Int. CI. G 02, b. , Veya / GH Cook (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 04.07.1954, Bui. numarası 10203/54. 1.75. Pat. 882 982 A GB, Int. CI. G 02, b. , Veya / GH Cook (GB) anamorphotic optik sistemler ile ilgili geliştirmeler Appl. tarih 1958/03/05, Bui. numarası 7067/58. 176.. Pat. 2915942 Bir ABD. / GH Cook (GB) Anamorphotic optik sistemleri; Pub. tarih 1959/08/12.

138

177.. A. s. 622.029 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Üreme anamorfik lens / GI Boreychak, LV Zamislova, M. R. Friedman (SSCB); Publ. 30.08.1978, Bull. numarası 32.

178. A., c. A1 1636826 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Üreme anamorfik lens / AV Butsevitsky, MA Velikotny, NB Voznesenski'nin LN Kurchinsky, LI Przhevalinsky (SSCB); Publ. 23.03.1991, Bull. numara I. 179. A., c. A1 1728836 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Üreme anamorfik lens / MR Friedman, N. Ilyin, MA Petrov (SSCB); Publ. 23.04.1992, Bull. sayısı 15..

180. Pat. 1547316 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Objectif anamorphotique / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Demande 1967/12/20; Pub. 22.11.1968, Bui. sayısı 47.. 181.. Pat. 3517984 Bir ABD, Int. Cl. G 02 B 13/08. Anamorphotic nesnel / K. Lindstedt, K. Kirchhoff (DE); Pub. tarih 30. 06,1970.

182.. Pat. 2357547 A DE, Int. Cl. G 02 B 13/12, G 02 B 15/14. Objektiv / Ryusho Hirose Anamorphotisches. (JP); Anmeldetag 17.11.1973; Offenlegungstag 1974/05/22. 183.. Pat. 3924933 Bir ABD, Int. Cl. G 02 B 13/08. Anamorphotic mercek sistemi / Ryusho Hirose. (JP); Pub. tarih 1975/12/09. 184.. Pat. 390.785 Bir ABD, Int. CL.2 G 02 B 13/12. Anamorphotic zoom lens / Ryusho Hirose. (JP); Pub. tarih 09.11.1976. 565.271 SSCB, MkI G 02 B 15/14 ile 185. A.. Değişken odak uzaklığı / BM Ardashnikov, AB Agurok, T. M. Wilner, G. Sobolev (SSCB) ile anamorfik lens; Publ. 15.07.1974, Bull. sayısı 26.. 186. A., c. 1262439 SSCB, MkI G 02 B 13/08. Anamorfik mercek sistemi / RI Barnik, VG Komar, AL Krivovyaz (SSCB); Publ. 07.10.1986, Bull. sayısı 37.. 187.. Pat. 2668837 Al FR, Int. Cl.5 G 02 B 13/12, 11/34. Despositif d'objectif apatofozeig bir uzun ve sıkıcı focale değişken / D. Jacques, C Cerard (FR); Pub. tarih 07.05.1992, Bui. 92/19. 188. Başvuru 94009004 Al RU, 15/12 itibariyle MPK6 02 G. Anamorfoz afokalı sistemi / Savoskin VI, G. T. Prozorov, Berezentseva LG (RU); Publ. 20.11.1995. 189. Uygulama 93051942 Bir RU, 15/12 itibariyle MPK6 02 G. Anamorfoz afokalı sistemi / Rozval JB, Savoskin VI Razin AI Prozorova GT (RU); Publ. 20.07.1996. 190.. Pat. 2066061 Cl RU, 15/12 itibariyle MPK6 02 G. Anamorfoz afokalı sistemi / Rozval JB, Savoskin VI Razin AI Prozorova GT (RU); Publ. 1996/08/27. 191.. Pat. 2006/023276 A sayılı, Int. Cl.7 G 02 B 13/08. Anamorfik görüntüleme sistemi / 1. A. Neil. (ABD); Pub. tarih 02.03.2006.

139

192.. Pat. 5668666 ABD, Int. CI.6 G 02 B 15/02, G 02 B 15/14, G 02 B 9/60. Bir anamorfik dönüştürücü / T. Suzuki (JP) ile zoom lens; Pub. tarih 16.09.1997. 193.. Pat. 1464999 Al EP, Int. CI.7 G 02 B 13/08. Anamorfoz dönüştürücü / Nurishi Ryuji (JP); Pub. tarih 06.10.2004, Bui. 2004/41. 194.. Pat. 1566681 Al EP, Int. CI.7 G 02 B 27/09, G 02 B 7/10. Anamorfik dönüştürücü, aynı lens kullanan cihaz ve aynı / Nurishi Ryuji, Yoşimi Takahiro (JP) kullanarak görüntü alma aracı; Pub. tarih 24.08.2005, Bui. 2005/34. 195.. Pat. US 20050168829 Al, Int. CI.7 G 02 B 26/08, G 02 B 13/08. Anamorfik dönüştürücü, aynı lens kullanan cihaz ve aynı / Nurishi Ryuji, Yoşimi Takahiro (JP) kullanarak görüntü alma aracı; Pub. tarih 04.08.2005. 196.. Pat. US 20050225876 Al, Int. CI.7 G 02 B 26/08, G 02 B 3/02, G 02 B 13/18. Anamorfik dönüştürücü, lens sistemi ve çekim sistemi / Nurishi Ryuji (JP); Pub. tarih 13.10.2005. 197.. Pat. 7113344 B2 ABD, Int. CI. G 02 B 13/08. Anamorfik dönüştürücü, aynı lens kullanan cihaz ve aynı / Nurishi Ryuji, Yoşimi Takahiro (JP) kullanarak görüntü alma aracı; Pub. tarih 26.09.2006.

198. Elektronik sinema / / Teknoloji sinema Savoskin VI Berezentseva LG Optik. - 2005 -. numara 1.. 199 Savoskin VI Berezentseva LG optik, elektronik sinema / / Katalog "Tech Sineması" objektif bakmak -. 2006 -. P. 10-14. 200. Cifuentes A., dijital sinematografi / / Proc için bir arka anamorfik eki Valles A. tasarımı. SPIE. -2008. - Vol. 7100.-P. 71000Q, 1-9. 201.. Pat. 2007/0081257 Al US, Int. CI.7 G 02 B 13/08. Bir anamorfik lens / JW Bowron, PJ Reginald dahil optik sistem. (CA); Pub. tarih 12.04.2007. 202. ROYON S, Arasa Jo, gelişmiş bir Ronchi testi / / İçi ile simit yüzeylerin Pizarro C profilometri. Opt. - 2000 -. Vol. 39 -. numara . 31 -. P. 5721-5731. 203. A. Parkhomenko tarafından verilen kararlar ile donatılmış cebir problemleri toplantı uygulaması ile gerekli bilgi ile desteklenmiş analitik geometri üzerine Aleksandrov PS Konferanslar,. - Moskova: Nauka, 1968 - 912.. 204. Matematiksel Ansiklopedik Sözlük / Ed. Prokhorov. - Moskova: Sov. ansiklopedi, 1988 -. 847 s. 205. Demuynck A. Cosideration sur la nesil des yüzeyler toriquesnen optique de LUNETTERIE / / Opt. Açta. - 1957 -. Vol. 4 -. numara 2.. - P. 54-58.

140

206. En uygun simit ve konik yüzeyler arasında Cardona Nunez O. Karşılaştırma bir off-eksen konik bölüm / O. Cardona Nunez, A. Cornejo-Rodriguez, R. Diaz-Uribe, A. Cordero-Davila, J. Pedraza-Contreras / / İçi. Opt. - 1987 -. Vol. 26 -. sayısı 22.. - P. 4832-4834. 207. Bartkowska J. Simit oftalmik optik / / Proc yüzeyleri. SPIE. - 1998 -. Vol. 3579.-P. 76-93. 208. Sphero-Silindirik Yüzeyler / / Proc ile karşılaştırıldığında Malacara-Doblado D., Malacara-Hernandez D., Garcla-Marquez J. Simit Yüzeyler. SPIE. - 1995 -. Vol. 2576 - 235 -. P. 232.

209 Malacara-Doblado D., Malacara-Hernandez D., Garcia Marquez J. Eksenel astigmat yüzeyler:. Farklı türleri ve özellikleri / / Opt. Müh. - 1996 -. Vol. 35 -. sayısı 12.. - P.3422-3426. 210. Malacara D., Optik tasarım Malacara Z. El Kitabı. - İkinci baskı. - New York: Marcel Dekker, Inc, 2004 - 522, s.. 211. Malacara Z., Malacara-Doblado D., Malacara-Hernandez D., Landgrave JEA Astigmatic optik yüzeyler, özellikleri, test ve / onları / Opt arasındaki farklar. Müh. - 2007 -. Vol46 -. numara 12.-P. 123001, 1-5. 212. Bruder K. anamorphotischen SYSTEMEN / / Optik içinde Bildfehler dritter ORDNUNG Die. - 1960 -. Bd. 17 -. sayısı 12.. - S. 663-670. 213. Chen C, O L., yumru / / Optik birincil sapmaları hesaplama. - 1991 -. Bd. 87 -. numara 3.-S. 115-117.

214 Lakshminarayanan V., doğrusal olmayan dönüşümlere sapmaları katsayıları Varadharajan S. İfade -. Yüzeyleri / / Optometri ve Vizyon Bilim spherocylindrical uzantısı. - 2000 -. Vol. 77 -. numara 3.. - P. 156-162. . Devrim yüzeyleri ile 215 Hirsch A. Yeni toplantı: projeksiyon düzlemi bölümleri / / Uygulamalı Geometri. - 2007 -. Vol. 9 -. sayısı 20.. - S. 207-226. 216 Harris WF Sagitta ve lens kalınlığı:. Kesin çözüm ve torik, küresel ve silindirik yüzeylere / / Optometri ve Görme Bilimleri ile lensler için bir matris yaklaşımı. - 1989 -. Vol. 66 -. numara 3.. -P. 170-174. 217 .. Landgrave JEA, Villalobos A., simit yüzeylere / / Proc Gonzalez C. Basit matematiksel gösterimi. SPIE. - 2006 -. Vol. 6046 -. P. 604 601, 1-6. 218 Ilyin A. Poznyak, E. G. Analitik Geometri:. Proc. Üniversiteler için. - 5th ed. - Moskova: Nauka. Fizmatlit, 1999 -. 224. 219. Yuan S., anamorfik optik sistemlerin Sasian J. Sapmaları. II. Silindirik anamorfik sistemleri / / tekniği için birincil sapma teorisi. Opt. - 2009 -. Vol. 48 -. sayısı 15.. - P. 2836-2841.

141

220. Menchaca C, Malacara D. Toroidal ve spherocylindrical yüzeyleri / / Uyg. Opt. - 1986 -. Vol. 25.-No. 18.-P. 3008-3009. 221. Der Optik içinde Blendowske R. Matrixmethoden. FH Aalen, FB Augenoptik, 1999 -. 83. s.

222. Arsenault HH A simetrik olmayan optik sistemler / / J. Optik (Paris) için matris gösterimi. - 1980 -. Vol. 11 -. numara 2.. - P. 87-91. 223. Attard AE Matrix küresel ve dik silindirik mercekler / / İçi karışık sistemlerde çarpık ışınlarının optik analizi. Opt. - 1984 -. Vol. - sayı 16. - P. 2706-2709. 224. Moreno I., Ferreina C, anamorfik kesirli Fourier sistemleri / / J. Opt Sanchez-Lopez MM Ray matris analizi. A.: Saf Uyg. Opt. - 2006 -. numarası 8.. - P. 427-435. Optik düzeni için 225. Kloos G. Matris yöntemleri. - ABD: SPİE, 2007 - 138 s... 226. Simetri / / Opt olmadan optik sistemlerin Rodionov SA Matrix ünitesi sunum özellikleri. - 2000 -. T. 67 -. sayısı 4.. - S. 83-87. 227. Off-eksenel optik sistemleri (1) / / Opt Araki K. analizi. Inceleyin. - 2000 -. Vol. 7 -. numara 3.. - P. 221-229. 228. Off-eksenel optik sistemleri (2) / / Opt Araki K. analizi. Inceleyin. - 2000 -. Vol. 7 -. sayısı 4.. - P. 326-336. 229. O L., Chen C. yumru / / Optik birincil sapma katsayıları. - 1993 -. Bd. 94 -. numara 4.-S. 167-172. 230. Lakshminarayanan V., lineer olmayan dönüşümler / / Optometri ve Görme Bilimi kullanarak sapmaları katsayıları Varadharajan S. ifadesi. - 1997 -. Vol. 74 -. numarası 8.. - P. 676 -.. 686 231 Kondo M., bir optik lens sistemi / / J. Opt için doğrusal olmayan dönüşüm ve uygulaması için Takeuchi Y. Matris yöntemi. Soc. Am. A. - 1996 -. Vol. - 13 -. numara 1.. - P. 71-89.

232. Kohler H. Zur Abbildungstheorie anamorphotischer Systeme / / Optik. - 1956 -. Bd. 13 -. numara 4.-S. 145-157. 233. Anamorphotic teleskoplarla / / Proc Lessing N. vd W. İnce mercek sapmaları. Phys Soc. - 1962 -. Vol. 79 -. P. 425-429. 234. Lessing N. vd dört lens anamorphotic teleskoplar / / Opt W. İnce mercek sapmaları. Açta. -1963.-Vol. 10 -. numara l._p.51-54. 235. Lessing N. vd W. ince mercek anamorphotic teleskoplar / / Opt Hususlar. Açta. - 1963.-Vol. 10 -. numara 2.-P. 163-169. 236. Lessing N. vd akromatik anamorphotic teleskoplar / / Opt W. tasarımı. Açta. - 1963 -. Vol. 10 -. sayısı 4.. - P. 373-379.

142

237. Lessing N. vd akromatik anamorphotic teleskoplar / / Opt sınıflar W. seçimi. Açta. -1964.-Vol. 11 -. numara 2.. -P. 101-106. 238. Lessing N. vd W. beş ya da altı-lens akromatik anamorphotic teleskoplar / / Uyg. Opt. - 1969.-Vol. 8 -. numara H.-P. 2211-2214. 239. Sands PJ Birinci dereceden genel bir optik sistemi / / J. Opt optik. Soc. Am. - 1972 -. Vol. 62 -. numarası 3 -. P. 369-372.

240. Düzlemi simetrik sistemi / / J. Opt Sands PJ Dalalet katsayıları. Soc. Am. - 1972 -. Vol. 62 -. numara 10.-P. 1211-1220. 241. Çift-düzlem-simetrik sistemi / / J. Opt Sands PJ Dalalet katsayıları. Soc. Am. - 1973.-Vol. 63 -. sayısı 4.. - P. 425-430. 242. Sands PJ İnce çift-düzlem-simetrik mercek / / J. Opt. Soc. Am. - 1973 -. Vol. 63 -. sayısı 4.. - P. 431-434.

243. Sands PJ İnce çift-düzlem-simetrik alan lens / / J. Opt. Soc. Am. - 1973 -. Vol. 63 -. numara 11.-P. 1391-1392. 244 simetrilerde olmadan Buchdahl HA Sistemleri:. Langrangian sapma katsayısı / / J. Opt teorisinin temeli. Soc. Am. - 1972 -. Vol. 62 -. sayısı 11.. - P. 1314-1324. 245. Genel bir optik sistemi / / Opt için sapmaları ve görüntü değerlendirme Hopkins HH hesaplanması. Açta. - 1981 -. Vol. 28 -. sayısı 5.. - P. 667-714. 246. Macukow B., nonsymmetrical optik sistemler / / J. Opt için Arsenault HH matris ayrıştırma. Soc. Am. - 1983 -. Vol. 73 -. numarası > 10 -. P. 1360-1365. Torik ile 247. Vazquez M. C, Barcala J. Görüntü oluşumu ve işleme I. Geometrik optik özellikleri / / Opt yüzeyleri. Acta - 1984 -. Vol. 31 -. numarası 8.. - P. 947-958. 248. Vazquez M. C, torik yüzeyler II Barcala J. Görüntü oluşumu ve işleme. Optik işleme / / Opt. Açta. - 1984 -. Vol. 31 -. numarası 8.. - P. 959-970.

249. Barcala J. Vazquez M. C, küresel, silindirik Garcia A. Optik Sistemler ve torik yüzeyler / / Uyg. Opt. - 1995 -. Vol. 34 -. sayısı 22.. - P. 4900-4906. 250. Taş BD, asimetrik sistemleri / / J. Opt için birinci dereceden optik özelliklerinin Forbes GW Karakterizasyonu. Soc. Am. A. - 1992 -. Vol. 9 -. numara 3.. - P. 478 ^ 189. 251. Wynne CG anamorphotic mercek sistemleri / / Proc birincil sapmaları. Phys. Soc. B. - 1954 -. Vol. 67 -. numara 7.. - P. 529-537. 252. Burfoot JC Üçüncü oder "iki kat simetrik" sistemleri / / Proc sapmaları. Phys. Soc. B. - 1954 -. Vol. 67 -. numara 7.. - P. 523-528.

143

253. Yuan S., anamorfik optik sistemlerin Sasian J. Sapmaları. Ben: anamorfik birincil sapma katsayısı / / Uyg türetmek için birinci dereceden vakıf ve yöntemi. Opt. - 2009 -. Vol. 48 -. sayısı 13.. - P. 2574-2584. 254. Yuan S., Sasian J. çapraz silindirik anamorfik optik sistem / / Bildiriler FiO birincil sapma katsayıları. - 2008 -. PDPA3. 255. Ekim 19-154-2000 Sinema ve film projektörleri. Salonlannın Teknolojik parametreleri. Bunun yerine 19-154-94 OST. Tanıtıldı. 01.05.2001.

256. SMPTE EG Etkili Cine Tiyatroları 18-1994 tasarımı. Mart 1994. 257. Optik Rodionov SA İlkeleri. Dersler Özeti. - St Petersburg: St Petersburg Gitmo (TU), 2000 - 167 s...

258. Volkov VV, Gorban AI Jaliashvili OA Klinik Viso ve refraktometri. - L.: Medicine, 1976 - 216.. Optik cihazların 259. Churilovsky VN Teorisi. - M.: Makina Mühendisliği, 1966 - 565 s.. 260. G. Schroeder, Trayber X. Teknik Optik. - M.: Technosphere 2006 - 424.. 261. GOST 7427-76. Geometrik optik. Terimler, tanımlar ve mektup semboller. - M.: Standartlar Press, 1988 - 17.. 262. LN Andreev, AV Bakholdin, Prunenko YK Optik dijital sinema / / Matematik. üniversiteler. Enstrüman. - 2010 -. T. 53 -. numara 1.. - S. 59-65.

263. Prunenko JK, LN Andreev, AV Bakholdin Boyutlu ödeme anamorfik lens spherocylindrical / / Optik 2007. Genç Bilim ve Uzmanları V Uluslararası Konferansı "Optik-2007" Bildiriler Kitabı. St Petersburg 15-19 Ekim 2007. / Ed. prof. VG Bespalov, prof. SA Kozlov. St Petersburg:. ITMO. - 2007.-S. 281. 264. Genç bilim V Tüm-Rus konferans Üniversitelerarası arasında Prunenko YK Anamorfoz lens spherocylindrical / / Özetler. - St Petersburg: Bilgi Teknolojileri St Petersburg Devlet Üniversitesi. - 2008.-S. 53. 265. İkincisi BN Geometrik optik. - Ed. 2. revize edilmiştir. - Moskova:. Moskova Üniversitesi, 1966 Yayınevi - 210. 266. Prunenko YK Yöntemi genç bilim adamları ve uzmanların anamorfik lens spherocylindrical / / XIII St Petersburg Meclisi hesaplanması için. Lisansüstü öğrenciler, genç bilim adamları ve genç doktora için 2008 yılında bilimsel makale kazananlar Grant St Petersburg özetleri. - St Petersburg: Foundation "Gaudeamus", 2008 - 158...

144

267. Prunenko YK, Andreev LN aberrational özellikleri anamorfik lens dijital kameralar / / Optik-2009. Genç Bilim ve Uzmanları VI Uluslararası Konferansı "Optik-2009" Bildiriler Kitabı. St Petersburg, 19-23 Ekim 2009 / Ed. prof. VG Bespalov, prof. SA Kozlov. St Petersburg:. ITMO. - 2009 -... S. 302. 268 Pat. US 20090086340 Al, Int. CI. G 02 B 9/06. Geniş açılı objektif ve görüntüleme cihazları / Haruo Sato (JP); Pub. tarih 02.04.2009. 269. Eliptik delik / / Opt Gittin AV Movchan IB hesaplama yöntemi iris. - 2003 -. T. 70 -. numara 6.. - S. 49-52. 270.. Pat. US 20090185293 Al, Int. CI. G 02 B 9/12, 05 D 5/06. Geniş açılı objektif, optik cihaz ve / Hiroki Harada (JP) odaklama yöntemi; Pub. tarih 23.07.2009.

/

145

Ek A

Anamorfik optik sistemler Tablo mevcut optik şemaları. 1 Optik düzeni silindirik lens ekleri

Optik düzeni Yazarlar

Patent (uygulama) yayımlandığı tarihi

İki lens sistemi

A. Lerroux Romo De Osa, A. Perez Palacios [89]

1957/06/05

JLW Jacobsen [90]

1959/10/15

Üç lens sistemi

ISCO Optische Werke [91]

17.11.1959

Ve TI Harris WJ Johnson [92]

1960/10/18

Chetyrehlinzovye sistemi

HS Amatör [93-95]

1930/09/26

DS saç ve S. Ya Pechatnikovom (WE-1) [49, 51-54]

1955

146

H. Kohler ve N. Knutti [96, 97]

1955/10/26

G. H. Cook [98-101]

1953/10/06

ISCO Optische Werke [91]

17.11.1959

ISCO Optische Werke [91]

17.11.1959

Ve TI Harris WJ Johnson [92]

1960/10/18

Pyatilinzovye sistemi

H. Chretien [88]

1934/12/06

DS saç ve S. Ya Pechatnikovom (WE-3) [49,51,53, 54]

1955

N. N. ve Kohler Knutti [102, 103]

25/10/1955

147

BN İkincisi [46]

1955

G. H. Cook [105.106]

1954/02/05

S. Rosin [107]

1960/12/07

Klein [46]

1960

N. N. ve Kohler Knutti [108-111]

1960/08/30

P. Schafter ve K. Kirchhoff [112.113]

03.10.1961

Shestilinzovye sistemi

A. Cox [114-116]

18/10/1955

148

DS saç ve S. Ya Pechatnikovom (NAS-5) [54, 55]

1958

E. Delano [117]

1960/04/12

T. I. Harris ve WJ Johnson [92]

1960/10/18

P. Schafter ve K. Kirchhoff [112.113]

03.10.1961

R. W. Wmtche Solisch ve [118-121]

1962/03/19

Üç bileşenli bir meme

BN İkincisi [46]

1962

149

Tablo. 2 Optik düzenleri spherocylindrical objektif ekleri

Pp Optik düzeni Yazarlar

Patent (uygulama) yayımlandığı tarihi

1 kesitli

2 kesitli

1

R $ t

CLA

1 kesitli

2-bölüm 55g

I T

K.KirchhoffH P. Schafter [79-83]

01.03 1956

1 kesitli

Iyi

Iyi

2 kesitli

N. N. ve Sauer KbYeg [84]

1959/05/06

150

1 kesitli

2 kesitli

h \

ISCO Optische Werke GmbH [86]

14.10.1968

BM Ardashnikov ve EI Teryaeva [124]

15/07/1981

1-bölüm SPH JLW Jacobsen [85]

1962/07/03

2 kesitli

151

Bunun W 1 Nisan I 1 "

- 2 £>

DCI ve J. Dicop [125]

1960/01/28

2b

DCI ve J. Dicop [125]

1960/01/28

10

2b

DCI ve J. Dicop [125]

1960/01/28

11

DCI ve J. Dicop [125]

1960/01/28

12

DCI ve J. Dicop [125]

1960/01/28

13

küresel 1LONS V

Grigorievich

-2b

DCI ve J. Dicop [125]

1960/01/28

14

DCI ve J. Dicop [125]

1960/01/28

152

15

1 kesitli

2 kesitli

W. Schroder [87]

22.01.1992

Tablo. Küresel lens arka odak uzunluğu 3. Optik düzenleri anamorfik ek bakar

Optik düzeni Yazarlar

Patent (uygulama) yayımlandığı tarihi

1 kesitli

2 kesitli

: B: - g-1

R. Kingslake ve K. Tolle [126]

1960/04/19

1 kesitli

2 kesitli

IG Neginsky, H T. Sorokina ve MK Olkhin [127]

y *

at

F7

X

23.01.1985

153

1 kesitli

Küresel

2 kesitli

IG Neginsky, T. Sorokina H [128]

30.08.1985

Küresel ofoermuS

1 kesitli

/ R h

1 /

Ben

St-zgl

2 kesitli

H T. Sorokin ve M. R. Friedman [129]

30.07.1986

Tablo. 4 Optik düzenleri anamorfik prizma sistemleri

Optik düzeni Yazarlar

Patent (Madde) yayımlandığı tarihi

Bir prizma

S. Fantone [158]

1991

Basit dvuhprizmennye sistemi

H *

LP Rudolph [130]

1898/12/04

154

LE Douglass [131]

22/07/1930

JS Tushinsky ve IP Tushinsky [132]

1957/12/17

W. Veldkamp ve EW Allen [159]

1982

AW Lohmann ve W. Stork [161]

1989

AW Lohmann ve W. Stork [161]

1989

30.5 "

30.5 '

RP Jonas [162]

1991

RP Jonas [162]

1991

155

ll.e *.

RP Jonas [162]

1991

0.3 *?

RP Jonas [162]

6.0 "

1991

10.63 °

RP Jonas [162]

10.0 °

1991

fe Sz:

S. Fantone [158]

1991

7 ~ ^ ^

S. Fantone [158]

1991

Ahromatizovannye dvuhprizmennye sistemi

HS Amatör [135]

1933/10/24

LE Douglass [131]

22/07/1930

KR Coleman [139-143,146]

27/10/1953

156

K. R. Coleman [140, 141, 143-145]

1953/11/09

K. R. Coleman [140, 141, 143-145]

1953/11/09

K. R. Coleman [141, 144, 145]

1954/09/19

KR Coleman [140, 143]

1953/11/09

KR Coleman [141, 144, 145]

[1954/09/09

AW Lohmann ve W. Stork [161]

1989

Iki veya dört prizma bileşeni ile Dvuhprizmennye sistemi

K. R. Coleman [136-138]

1954/04/12

157

W-

11 *

-U Onur

r ^% ^

-

-}

1 * "~ ~ ~" *** "- r ^ nsv

* W-

-

-A \ -

1

<J \

? _

1 ---

:% * & -

1 v o '* ~' \ "** J - X. / ^" ^ g "

! t :: - "* ----- 1 - + --- - TAR ---- * NSP-J.:

| E)

* & - 1 :: E Bay J

V ^ - / ^ minigap XP * g ^ fe - o £ V ^ LU

i L._

K. R. Coleman [136-138]

K. R. Coleman [136-138]

K. R. Coleman [136-138]

K. R. Coleman [136-138]

Luboshez VE [150-152]

Luboshez VE [149-151]

1954/04/12

1954/04/12

1954/04/12

1954/04/12

30/08/1955

30/08/1955

Üçlü prizma sistemi

158

Shoeler [46]

1912

N. S. Amatör [133, 134]

1937/03/08

JS Tushinsky ve IP Tushinsky [132]

1957/12/17

Chetyrehprizmennye sistemi

HS Amatör [133]

1937/03/08

JS Tushinsky ve LP. Tushinsky [132]

1957/12/17

F. Dourneau [153]

13.021957

JM Hammer [160]

1982

AW Lohmann ve W. Stork [161]

1989

159

"**" B & ° h <- ^ c ^ 7 - \ ^ r ^ ^ ^ chLt 7 /

2 "" L * 36 ^

RPJonas [162]

1991

Tablo. Çapraz silindir ile 5. Optik planları anamorfik lensler

Optik düzeni Yazarlar

Patent (Madde) yayımlandığı tarihi

-F-W-'n-f

P. Rudolph [130]

1898/12/04

Busch [46]

II m

p

2 £ i

S

FS Novik [48, 59]

1908

1958

160

Tablo. Çapraz silindirik lensler ile 6.. Optik planları spherocylindrical lensler

Optik düzeni Yazarlar

Patent (Madde) yayımlandığı tarihi

t *

#

. A

A * S * W>

l>

P. Rudolph [130]

1898/12/04

WF Bielicke [163]

1936/01/14

E. Sommrefeld, D. Bezoid, P. Schutz ve W. Heusler [164]

11.10.1973

ML Pospisil [165]

19.10.1964

161

1 c * h * hayır *

N. R. Vetter [166]

08.08.1972

FL Yverdon [167]

15.04.1980

1 -/teift

AO0SM

VA Grimm, SA Dubkovskie, KD LÖSEV, SA Smirnov, LM Studenikin [62]

2001

162

1 '*' *** '* "

- * "" "

Günah

_ ^ ^ ^-4Jpg

Marco Pretopius [168.169]

05.ll.2009

Tablo. Jeneratörler paralel silindirik lensler ile 7. Optik planları spherocylindrical lensler

Optik düzeni Yazarlar

Patent (Madde) yayımlandığı tarihi

GW Ford [170]

1933/03/08

G. H. Cook [171-174]

1956/08/03

163

GH Cook [171-174]

1956/08/03

A

"= -

Do

D

* -. __-R

^

* = B ^ yK

DR Buchele [46]

1954

J

* T

GI Boreychak, LV Zamislova, MR Friedman [177]

30.08.1978

Düzlem nesneleri

Düzlem tasvir NY

eed numarası §

J15Z. 8k J-P & J

Image Plane

AV Butsevitsky, MA Velikotny, NB Voznesenski'nin LN Kurchinsky, LI Przhevalinsky [178]

23.03.1991

Yatay kesit. ' 4 için 5 Şubat

Dikey kesit

MR Friedman, N. Ilyin, MA Petrov [179]

23.04.1992

164

ISCO Optische Werkc GmbH [180, 181]

22.11.1968

1 - * C * 4fNM

III

Hz II2 Ogg

F

Hirose Ryusho [182, 183]

1974/05/22

Ben A; K 1-bölüm m

Hirose Ryusho [184]

2 kesitli

09.11.1976

165

BM Ardashnikov, AB Agurok, T. M. Wilner, GV Sobolev [185]

15.07.1974

Syag1 ttaly # "*

RI Barnik, VG Komar, AL Krivovyaz [186]

e-VVEV - Eni ^ n -

07.10.1986

Tablo. CCD kameralar için tasarlanmış 8. Optik planları anamorfik sistemleri

Optik şeması

b

D

sss

IN

1 kesitli

/ III II II 1 '

Ben 2F LH LV 2-bölüm

Yazarlar

D. Jacques, S. Cerand [187]

Patent (Madde) yayımlandığı tarihi

07.05.1992

166

1 kesitli

2 kesitli

VI Savoskin, GT Prozorov, LG Berezentseva [188]

£>

20.11.1995

SJT

4 £ Ya Rozval, VI Savoskin, AI Razin, GG Prozorov [189, 190]

20.07.1996

1 kesitli

IA Neil [191]

02.03.2006

2 kesitli

167

1 kesitli

GF CR i

I II - VE VE Jl_ i G2 G3 G4 GA 65

2-bölüm G4 G5 GA

Takeshi Suzuki (Nikon) [192]

j I *** GFGR

16.09.1997

1-bölüm IFS AC

NSCHYSHN Gl G2

2 kesitli

Ryuji Nurishi (Canon) [193-197]

AC

06.10.2004

Ir 1st bölümü ^ Al ^ A. Cifuentes, A. Valles [200]

2 kesitli

2008

168

1 kesitli

2 kesitli

JW Bowron, PJ Reginald [201]

12.04.2007

169

Ek B

Dijital sinematografi Tablo için sinematografik ve projeksiyon lens temel özelliklerinden hesaplama sonuçları. 1 Temel film projeksiyon lensi

Parametre

250 sandalyenin sinematik formatı 1,37:1 1,85:1 2,35:1 1,78:1 1,37:1 1,85:1 2,35:1 1 2050 koltuklar 850 koltuk Hall Hall Lounge oturma kapasitesi , 78:1 1,37:1 1,85:1 2,35:1 1,78:1 DMD-diyagonal matris 2K 0,94 "(h = 11,67 mm, b = 20,74 mm piksel 1 mikron pikseller arasında 10.8 mikron)

P / O

A '

flon fllom MM ur m ys, MKM

-565

0063

79.54

17.6 8.8

-763

0085

58.93

13.0 6.5

-969 -733 0.107 46.41 61.34 10.3 5.1

-734

0081

61.24

13.6 6.8

-499

0063

71.94

17.6 8.8

-674

0084

53.37

13.1 6.5

-868 -648 0.109 41.45 55.49 10.1 5.1

-649

0081

55.40

13.6 6.8

-351

0071

70.95

15.5 7.8

-475

0096

52.58

11.5 5.8

-603 -456 0.122 41.43 54.72 9.1 4.5

-457

0092

54.64

12.0 6.0

D-ILA-diyagonal matris 2K 1,3 "(h = 19,81 mm, b = 26,42 mm Piksel 12.9 mikron, pikseller arasında 0,25 mikron)

P / F ol, 1op) A '

flon fllom MM ur m ys,

D-ILA-diyagonal matris 4K/2K 1,27 "(h = 16,92 mm, b = piksel 0.25 mm arası 28,87 mm, 6.8 mikron piksel)

P / ou Fpop) A '

flon fllom MM ur m mikrogram, M

D-ILA-diyagonal matris 4K72K 1,7 "(h = 10,8 mm, b = piksel 0.18 mm arası 20,48 mm, 5 mikron piksel)

N% Fpop) A '

flon fllom MM Ur, um um Ur

D-ILA-matris 4K72K diyagonal 1,3 "(h = 18,57 mm, b = 0.25 mikron piksel arasında 31,74 mm, 7.5 mikron piksel) R -

(P / / 0 ") A '

D-ILA-diyagonal matris 8K/4K 1,75 "(h = 21,77 mm, b = 0.24 mikron piksel arasında 41,28 mm, 4.8 mikron piksel)

P / ol (P / d ") A '

Of SXDR-diyagonal matris 2K 0,78 "(h = 9,75 mm, b = 17,30 mm, piksel 9 mikron, pikseller arasında 0.35 mikron)

P / F ol "" n) A '

flon fllon, MM ur um yk mikron

Of SXDR-diyagonal matris 2K 0,61 "(h = 7,95 mm, b = piksel 0.35 mm arası 14,10 mm, 7 mikron piksel)

Planı (P / FOB) A '

flon fllon, um, YG um, ur MM

SXDR-diyagonal matris 4K/2K 1,55 "(h = 19,10 mm, b = piksel 0.35 mm arası 36,24 mm, 8.5 mikron piksel)

P / ou Fpap) A '

flon fllon, MM ur m mikrogram, um

Tablo. Sinematografik lens 2 Temel Özellikler

Parametre

J Imin (fllmtn), MM J Imax (fllmax), MM D / f 2CO "(2 (flni), rp.

250 koltuk sinema formatında 1,37:1 33.69 2050 koltuklar 850 koltuk Hall Hall Lounge oturma kapasitesi

Ek B

Paralel jeneratörler silindirik bileşenler ile çalışma anamorfik lensler

Incir. 1.. Eksenel mesafeleri Çizimler (di, d2) arka segment farklı değerleri için anamorphosis katsayısı (A) dan (a'3)

FzSh, yashr <1> 1x10, dgpr

Incir. 2 firar segmenti farklı değerleri için olan kuvvetler anamorphosis oranının optik sistem bileşenlerinin Grafikler (a'3): a.), Birinci bileşen (F ^ ve ikinci ve üçüncü bileşenler b) optik güçler (F2, F3) optik güçleri

173

d, MM

dl, L = 25 mm dl, L = 50 o * - * - ** dl, L = 75 mm dl, L = 100, biz *** dl, L = 125mm ww * d2

Incir. 3.. Uzunluğunda farklı değerleri için anamorphosis katsayısı (A) eksenel mesafeleri (di, d2) (L) çizimleri

F, x 10 'dioptriye

004 -

-0SH

Ve Şek. 4 uzunlukta (L) farklı değerleri için anamorphosis katsayısının kuvvetleri (A) 'nın optik bileşenlerin Arsa:., Birinci bileşen (F ^ b) a) optik güç, ikinci ve üçüncü bileşenler (F2, F3) optik gücü

F] 10, D x

L = 25MM 0S6 | _ | ve »» L = 50MM L = 75 mm L = 100MM L = 12 <Biz

Ve Şek. 5 uzunlukta (L) farklı değerleri için anamorphosis katsayısının kuvvetleri (A) 'nın optik bileşenlerin Arsa:., Birinci bileşen (F ^ b) üçüncü bileşenin optik güç (F3) a) optik güç

174

F] x10, D

Incir. Şekil 6, görüntü düzlemine ikinci kısmından mesafe farklı değerleri için kuvvetler anamorphosis faktörünün (A) optik sistem bileşenlerinin Grafikler (a'3): a.), Birinci bileşen (F ^ ve üçüncü kuvvet b) bir optik bileşenin optik güçleri (F3)

d |, mm

Incir. 7 (f | EC) eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri anamorphosis katsayısından eksenel mesafelerde çizimleri: a.) Eksenel mesafe (c ^); b) eksenel mesafe (d2)

175

2X Yu.dtr

004 *

002

/ / / / L___ 1 / / t -] ~ y

9 L »'* JT

V $ £ ^ \ i ..... 1

/ ....

^ Fl

~ ^ F * ~

-

4.

jf i

i 'i J1

j'S'' l

f 1 = 200 mm WH »fl = 150 km * --- * 1 = 100 mm f *» * f 1 = 50 biz **** 1 = 25 MM I 1 Ocak f i-I

J i b

Fzh103, D

9 A

Şekil (f | EC) eşdeğer odak uzunluğu farklı değerleri için anamorphosis katsayısı (A) için, sistem bileşenlerinin optik güçleri 8 Arsa: birinci bileşen (F) a) optik gücü; b) ikinci bileşen (F2) 'nin optik gücü; üçüncü bölümünün c) optik güç (F3)

176

ve Şekil 9'da, b. Jeneratörler (seçenek 1) birbirine paralel silindirik lensler ile paraxial optik şeması sinematografik anamorfik lens: a) yönelimi XZ, F '= 21,04 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 29,0 mm.

L.

jeneratörler (seçenek 1) birbirine paralel silindirik lensler ile a b Şekil 10 paraxial optik düzeni anamorfik projeksiyon objektifi: a) yönelimi XZ, F '= 64,6 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 88,88 mm.

a b Şekil 11 paraxial jeneratörler (seçenek 2) birbirine paralel olan silindirik lens ile optik düzeni anamorfik projeksiyon objektifi: a.) yönelim XZ, F '= 64,6 mm; b) oryantasyon YZ, F '= 88,88 mm.

1

Paralel jeneratörler silindirik bileşenleri Tablo ile anamorfik lens filme. 1.. Yapıcı parametreleri sinematografik anamorfik lens numarası türleri. 1 * 2 * 3 * 4 * 5 * 6 * 7 8 9 10 11 12 ** 13 14 BP 16 17 18 ** 19 20 21 22 23 24 * 25 * Ri, mm -1527,383 46,298 -64,678 -73,968 229,456 -160177 RH, 00 -65,632 52,763 -80,446 ile aa oo oo oo oo -15,729 -21.79 24,691 -199,542 -12,207 ile -23,48 24,260 -296,18 -2565,359 -19,794 141,623 22,756 -19,168 43,309 65,426 ile d ile, MM 5,0 6,598 8,0 3,339 8,0 14,0 5,0 6,6 8,5 3,249 0,08 8,476 5,0 6,601 1,845 1,5 1,651 2,877 1,5 0,078 1,499 5,216 0, 2.0 08 bardak BF25 BF28 TF2 TF1 OK4 F13 TBF4 LK5 TF7 TK14 TK13 LKZ TF5 BF1 yapar

* - Silindir yüzeyi;

** - Aspheric yüzey. K = 26.133 = 1.176 A2-U "3 A4 = A6 = 6 -3.434-10 3,860-10" 8 A8 = -8.768-10 '12 Ayu = A12 = -6,148-10-13 4,594-10 "15

18 ** K = -17,712 A2 = A4 = 0.01 -4.379-10 "Ab = 2,791-10 5 '8 = A8 = 7.273 -7,059-10-9 Ayu-10 '

Ai2 = -3.192-10 "

RH2 z =: asferik yüzey aşağıdaki denklemle tarif. + + A2h2 A.h4 + A6h6 + Ash8 + Al0hl0 + ... + A "h", (1) \ + jl-(l + K) C2H2

178

burada z - asferik yüzey tepe teğet bir düzlem mesafe; ile - asferik yüzeyinin eğriliği; h - optik eksen mesafe; K - konik katsayısı. Tablo. 2 paraksiyel lens performansı FF 'SF S'F SH cik-L yatay bölüm -21,044437 21,044437 34,728743 19,999304 55,773180 -1,045133 28,999840 -28,999840 dikey kesit 42, özellikleri 664220 19,950799 71,664060 -9,049042 126,7

Incir. 12. Takvimi frekans-kontrast özellikleri

179

'(-, "-" - "-" -' -

-S "-, <-

-5 <3 - <e-

* 4; * '-

- <"-

-> - Ev-

-> -> '-

-E:> ^ -

-): ^

-X ->; ->: ->: -> ->:-E:

-> - *:

-W - w-

GRID BOZULMA

UIED RPR 21, 2010 ALAN: 26,0000 11,5000 Ul H RESMI DERECELER: 9,72 5.92 W, H MLMETRE AZAMİ BOZULMA: -1,1056 / SCALE: 1.000X, DALGA: 0,5876 FTM.

PARALLEL_VARl_EL AP, 1 ZMX YAPILANDIRMA 1

Incir. 13. Distorsionnaya grid

ÖĞRENCİ RADIUS: 4,7828 MLMETRE

LDNGITUDINRL ABERRRTION

UIED RPR 21 2010 dalga boyları: 0480 Z.CHZ & 0,5% 0,5 BB SH.NN

Ben 1 Şekil OF PRRRLLEL_URR1_EL RP.ZMX YAPILANDIRMA. 14. Uzunlamasına sapmaları Programı

180

DKTi -26,00. D0 -11 °

* ',-V K7' ^

İHH '. -10,038. -5571 sayı 1

DBT:-2.YU, B.BB °

^

D «i 121 -18. 0.000 mil

Jag: -26,80, 11.50 ° 'çorbası

YÜZEY im ^-ID'B33 '5571 MM

OBI ":. H.22 -11,50 °

im: v.sha. -5878 M

OBI; a.oa, v.00 °

"**** ':

IMfli 0.000. 0000 YOK

DBfi YA.00. 11.519 QEG SCHG 1 ~ 1 *! F '

INR: -0,880, 5878 MM

DBJ; 26.00. -11,50 °

UST: 10.038. -5,571 Itl

DBJ: 2b.00, FL numarası °

*> 4 - «J

IHfl. IB 121. V.VYU-MM

OBI ": Zb.BB, 1), 50 °

W numarası

47 '

1MYA. 1B.B38, 5.571 MM

SPOT DIRGRRM

ÇAR RPR 21 2010 VE BİRİMLERİ RRE'ye FIHJ: 12 Mart RHS MIS: R.7SR 3.517 YA.758 GEDWDUS:! SCRLE BAR 13.175 RIRY RRDIUS, 24.771 40 W: 2183 sayı 4 5 6 7 B 9 5.627 2.266 5.627 3.517 8.753 8.758 19,858 5.9B3 19.858 2177 1 13.175 21.771 REFERANS: ŞEFİ RRY PRRRLLEL VRR'de 1 EL PR.ZMX CONFIEURRTION 1 1

Incir. 15. Saçılma Noktalar

Incir. 16. Optik sistem geçirgenlik

Tablo. Anamorphoses-S, m refocusing eksenel mesafelerde ve distorsiyon faktörü 3. Değerleri

-00 -20 -10 -5 -2.5 -1.25 -1

mm, ch 6.59 6.59 6.59 6.59 6.59 8.61 9.05

becerdin, mm 14 14 14 13.76 13.33 11.77 11.35

0 * 23 MM 0.08 0.08 0.08 0.28 0.87 2.78 3.43

Amak,%-U1 -1,11 -1,11 -1,09 -1,06 -1,05 -1,04

AA,% 0 0.02 0.08 0.33 0.78 0.65 0.84

182

Anamorfik lens sferotorichesky

Ve Şek. . 17. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.

Tablo. 4 Tasarım sinematografik objektifin sferotoricheskogo parametreleri sayı türlerini. ]

* - Silindir yüzeyi; ** - Torik yüzey; *** - Aspheric yüzey: K = 9 *** 18 *** 24.161 70,438 K =

183

Tablo. 5 paraksiyel lens performansı

Özellik FF SF S'F SH cik-L

Yatay kesit -21,046158 21,046158 30,402517 19,985944 51,448675 -1,060214

Dikey kesit

GRID BOZULMA

THU RPR 15 2010 ALAN: 26,0000 11,5000 W Y DERECE TMARF: 9.72 U R.CHYA H MTI 1 TMFTFRS MAKSİMUM BOZULMA SCALE: 1.000X, WAVE ELE 0, E NG1 50 4 "H:. 9/0 65 * D3 fim

PRRRLLE1 1 TOR + ELLIP DIRF DISG1 XDR.ZMX CDNFIGURHTION 1 1

Incir. 18. Distorsionnaya grid

184

BOZULMA + X

~ I - i - i - i - i - i - i - ı - i DC 5B milimetre »

i - p - i - i - i - i - i - i - i - i - I - i - i - i - i - i - i- -i - i - ı - i II.2 YÜZDE a.2

SAHA CURVRTURE / F-TflNSTNETEO BOZULMA

B, 48to 0588 0 * o5so: Per RPR 15 2010 MAKSİMUM ALAN 26 000 DERECE WRVELENGTHS IS

T 1 PARALEL 1 TOR + ELLIP DIRF DISE1 XDR.ZMX YAPILANDIRMA

Incir. Yatay bölümünde 19. Grafikler eğrilik ve görüntünün bozulması

SAHA CURUflTURE L! TS '

i - i - i - i - i - i - i - ir ia ZD v.ey MLMETRE d - i - i - i - i - i - i - i - i a2-i v.gv - i - i - i - i - i - i - i - r

SAHA CURVRTURE / F-TRNSTNETRP BOZULMA

THU RPR 15 2010 MAKSİMUM ALAN 11.500 DERECE dalga boylarında IS: 0.486 S.SBS 0, 6S6

1 PARALEL 1 TOR + ELLIP DIAF.DISE1 XDR ZMX YAPILANDIRMA 1

Dikey bölümünde 20. Grafikler görüntü eğriliği ve distorsiyon Şekil

185

LL I - I LL w *

Zl _l Kimliği * O s:

TS FARK, LİMİT TS 0.00. 0.00 ° TS 0.00, 11.50 °

TS 26.00. 0.00 ° TS 26.00, 11.50 °

ha MM başına döngü olarak Lu n SPRTIflL FREKANS olarak cha

9B IBB

Polychromatic DİFRAKSİYON MTF

THU RPR 15 2010 DflTH FDR 0.CHV6 1 0,6563 İÇİN ftm, YÜZEY. GÖRÜNTÜ

PRRRLLEL 1 TDR + ELLIP DIflF DISG1.XDR ZMX CONFIGURRTION 1 1

Incir. 21. Takvimi frekans-kontrast özellikleri

Filmde (versiyon 1) Tab için anamorfik lens. Ters 6 tasarım parametreleri film projeksiyon anamorfik objektif sayı türleri. 1 *

* - Silindir yüzeyi; ** - Aspheric yüzey: 5 ** K - 0, 152; = -5,053 ** 15 ** K = 1.077 21 K; 22 ** K = -10.0 Tablo. Tersten 7 paraksiyel lens performansı FF 'SF SV SH cik-L yatay bölüm -89,005992 89,005992 66,622148 1,868095 155,628140 -87,137897 Dikey ce özellikleri

187

TS FARK. SINIR TS -12 59. -5.43 DEE TS0Q0,-5.H3 DEE

0.0

TS 12.59. -5.43 ° TS -12,59, B.00 ° TS 0.00. 0.00 °

TS 12.54. 0.00 DEE J TS 12,59. 5.43 ° TS 0.00. 5 43 °

TS 12,59, 5.43 °

2X 30 40 50 MM BAŞINA Çevrimlerin FCB? B 80 SPRTIAL FREKANS

90

Polychromatic DIFFRRCTION MTF

MON RPR 19 2010 DflTR FDR 0,4800 0,6438 İÇİN <JU. SURFRCE: IMRCE

1 1 Şekil OF PR0IJLLJ5H2-N0U FDK XDRI.PERBJERNUT.ZHX YAPILANDIRMA. Arka sistemin 22. Takvimi frekans-kontrast özellikleri

4.2.2. Optik temel devrenin ikinci bir düzenlemesi

Biz, eksenel olarak simetrik bir bileşen yatay paralel olan iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer alan ettiği adım boyutlu hesaplama anamorfik lens ek koşullar tanıtmak

94

Ürün bölümü. Birbirine dik iki bölümden keskin görüntüler elde etmek için görüntü düzlemi ile aynı hizada olmalıdır. Yatay ve dikey bölümlerde tüm sistemin L uzunluğu eşit olmalıdır.

yatay


Incir. 37.. Üç lens uzunlukta yatay bir bölümü (I) 'de, üç ince bileşenden anamorfik lens optik düzeni mesafelerin di ve f'i3K toplamı = / '2 (Şekil 37). Dikey bölümünde (II) L mesafeleri dj, d2 ve \ bir toplamıdır. Bu dayanarak, aşağıdaki formülü elde etmek

eksenel mesafe hesaplama: 1 2 3 F2


(64)

(65)

Birinci ve üçüncü bileşenden optik güçleri bağımlılığı gösterilmektedir

ilk düzenlemeye benzer ve lens olarak:

_ AGF, LFY-fpzk) f. =

f

A (t "2) + 1 '

F/3.-F / / f

(66)

(67)

a'Fiek {1a \ F] tren 2a'gFy + \ \

Iki bölüm içinde tüm optik lens ayarlamak için gerekli olan kuvveti hesaplamak
5.2.1. Optik temel devrenin bir birinci düzenlemesi

Bu küresel bileşen iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer edildiği boyutlu anamorfik lens spherocylindrical hesaplama aşamasında gerekli koşulları karşılıklı dik yönde yönlendirilmiştir tanıtmak. Oranı ile ifade edilen, d2 L = dl + d2 + a'I ve Anamorfoz durumuna eşit yatay ve dikey kesitte tüm sistemin eşit uzunluğa - iki karşılıklı dik bölümde bu anamorfik lens kombine görüntü düzlemlerinin çalışması için gerekli koşullar = a'n] ifadeler tarif ve (69).

düşey kesit

Incir. 53.. Üç lens uzunluğunun dikey bölümünde, iki karşılıklı olarak dik bölümden (isteğe bağlı 1) 'de, üç ince bileşenden anamorfik lens optik düzeni mesafeler di, di-ve a \' (Şekil 53) toplamıdır. Nerede \ - son arka ana noktasından mesafe

dikey bölümünde bir nokta görüntüye aktif madde. L yatay bölümünde, mesafelerin di ve a'n toplamıdır. - A'j dx = L-a'n, (74) d2 = a'n: Bu yola çıkarak, eksenel mesafelerin hesaplanması için aşağıdaki formül edinin. (75) 114

Incir. 53, bir dikey kesit, ikinci ve üçüncü kısımları, yatay bir kesit görünüşüdür, burada, lensin optik diyagramını göstermektedir - birinci ve ikinci. Bu nedenle, her bir lens kısmı geçerlidir ancak iki parça ve dikey ve yatay bölümünde daha sonra eşdeğer optik güç sırasıyla:

Fm = F2 + ^ 2-FZ-F2-FL (76) F / dk = F1 + F2-^-F,-F2. (77), söz konusu etkin terkip maddesi düzlemine geçen mesafeyi bulmak

Iki karşılıklı dik bölümden a 've' görüntüler. " Şekil itibaren. 53 gösterir ki

dikey kesit a'da, = h, / tga ^ ve ikinci bölüm a'n = h2/tga? i. A / = 0 ve benimsemek

hi = 1 ve (55) ile tanımlanır ve (56) iki bölümden ve paraksiyel açıları, 2, RNaz'ın ve ilk paraksiyel ray yüksekliği merhaba, biz 1 elde - F2 * d2 F, UK (78) _1-F - TL / * 11 = a'n G1 '* (79) F / / e * görüntü düzlemi ve sistemin uzunluğunu birleştirme durumu yazılabilir: 1 - F2y 2 _ 1 - F, <^ <80> F / f F / / F 1-F <*. '1-T-42 "1" L = dx + d2 + 2 ^ .. (81) F / AT Substituting denklem (76), (77), (80) ve (81) eksenel mesafelerde (74) ifadesi ile ( 75) ve denklemler sistemi çözme, sürekli olarak bu birinci, ikinci ve üçüncü bileşen ve dikey bölümünde, arka bölümün optik gücü:

(85)

115

Hesaplanması için iki karşılıklı olarak dik bölümlerdeki lensin eşdeğer optik gücü belirlemek için gerekli olan F] w ve Ftszk ve görüntü a'n ve sonra ardışık olarak optik sistemin L. istenilen uzunluğa merceğinden

Formül (82) - (85) ve (74), (75), arka kısmında bir optik kuvvet bileşenleri

İkinci eksen kısmı ve lens bileşenleri arasındaki mesafe.

21,04 mm ve dikey kesit / c-fo - - 29 mm Biz yatay kesit fi3K eşdeğer odak uzunluğu hesaplama anamorfik lens örnek olası çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak. A anamorphosis oranı - Formül (69) 'e göre 0,725. Optik sistem, L = 100 mm uzunluğu varsayalım.

A'n optik sisteminin parametrelerinin bağlı olarak değişti dikkate

değerler, 0 ile 50 mm arasında değişir. Eksenel mesafe di doğrusal bağımlılığı vardır

(Şekil 54 a). 21.04 <A'u <29 mm eksenel mesafe değerleri için ve bir 'arka bölümüne yapılacak

negatif bir değer alır. Sonuç olarak, optik sistemi hesaplanırken

21,04 29 mm aralığında bir '"tercih edilmelidir.

Ve Şek. . 54 posterior segmentte (a'm) karşı çizilen: a) eksenel mesafeleri (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F F2, F3) Optik güç bileşenleri, karmaşık bir bağımlılık (Şekil 54 b) var. Bu durumda, kabul edilebilir değerler için, birinci ve üçüncü bileşenden A'u optik yetkileri

negatif değerler, ve F? pozitif. A'n zaman - 28.53 mm optik güçler

Birinci ve üçüncü bileşenleri eşit-0, 005 x 10 dioptri vardır. Parametreler L. optik sistemin uzunluğuna bağlı olarak ne kadar dikkate

Görüntü düzlemine üçüncü bileşen mesafe ve '", eşit 27 mm almak

ve L değerler, 0 ile 200 mm arasında değişir. Bunun bir sonucu olarak, eksenel

mesafe di ve a '"(Şekil 55 a) sistemin uzunluğuna doğrusal bağlıdır. L değerlerinin zaman

0'dan 27 mm mesafe dj kadar negatif değerler var. 116

Sonuç olarak, optik sisteminin uzunluğu ayar noktası A'u arka bölümüne göre daha büyük olmalıdır. L değerlerinin bu çalışma aralığı, birinci ve üçüncü parçalar negatif optik güçleri ve ikinci pozitif (Şekil 55 b) vardır.

Ve Şek. 55 sistemi (L) uzunluğuna bağlı olarak Grafikler: a.) Eksenel mesafe (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F-t, F2, FZ) mercek spherocylindrical anamorphosis katsayı değerlerinin parametrelerinin bağımlılığını analiz. Değişken parametreleri znacheniya/7EK atayın. ve sürekli A'u = 35 mm, L = 100 mm / 'CEC ile ilişki (69) ile bağlanır anamorphosis katsayısı. Sistemleri için sınır koşulu teknik olarak mümkün olan tüm seçenekleri aralığı ve arka segment sıfırdan büyük değerlere sahip bir durumdur. 1 ila 35 mm yatay bölümde uzun odak uzunluklarında pozitif değerler 1'e düşüş anamorphosis katsayı değerleri değişti ve fj0K> 35 mm sadece az 1 anamorphosis bir faktör (Şekil 1 Ek D) ile gerçekleştirilebilir. O [3K, daha fazla anamorphosis lensin değeri olacaktır, yatay bölüm f odak eşdeğer uzunluğundan daha azdır. Bu oran birlik anamorphosis çözelti üç pozitif bileşenler ya da sistem, birinci ve üçüncü parçalar pozitif bir optik güce sahip olduğu ve ikinci negatif (Şekil 2 Ek D) sahip bir optik sistem daha büyük olduğu zaman.

117

5.2.2. Optik temel devrenin ikinci bir düzenlemesi

Dikey bölümünde bir birinci ve ikinci bileşenlerin çalıştırılması sırasında artık sistemin ikinci bir düzenlemesini göz önünde ve yatay bölüm içinde - ikinci ve üçüncü (Şekil 56).

Dikey kesit FZ = 0

yatay kesit

Incir. Birbirine dik iki bölümlerde üç ince bileşenden 56. Anamorfoz lens optik şeması (seçenek 2)

Dikey bölümünde, birinci uygulamada olduğu gibi, üç yol uzunluğu

Lens mesafelerin di toplamı ve bir 'dir. L yatay bölümünde

mesafeler d \ toplamı, d2 ve a '"(Şekil 56) ile tespit edilmiştir. Ve arasındaki boşluk

bileşenleri formüllerle hesaplanır:

dx = L-a'j, (86) d2 = a \-a, II. (87)

Benzer şekilde yatay çapraz birinci, ikinci ve üçüncü bileşenleri ve posterior segment optik güçleri belirlemek için elde edilen formüller birinci düzenlemesine

"F / Ab";-to-, ^) ^ + Fk-1 'birbirine dik iki bölümden F / eq ve Ftsek yanı sıra optik bir \ ve istenen uzunlukta görüntüye lens mesafe içinde lensin eşdeğer optik gücünü hesaplamak için ayarlanmış olmalıdır L. Sonra sistem sekans

formüller (88) - (91) ve (86), (87) bütün parametreler spherocylindrical lens vardır. Biz yatay bölümünde fi3K = 21,04 mm ve dikey kesit fu eşdeğer odak uzunluğu hesaplama anamorfik lens = / bir örnek olası çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak? = 29 mm. A anamorphosis oranı - Formül (69) 'e göre 0,725. Biz, optik sistem L = 100 mm'lik bir uzunluğa sahiptir.

Değişmiş bir \ optik sistem parametrelerinin bağımlılığı dikkate

değerler, 0 ile 50 mm arasında değişir. Eksenel mesafe di doğrusal bağımlılığı vardır

(Şekil 57 a). 21,04 değerleri için <a] <29 mm eksenel mesafe di ve arka segmenti A'u

negatif değerler var. Sonuç olarak, optik sistem hesaplanırken gerektiği

21,04 29 mm aralığında bir \ seçin.

dl »-M-d2» ** a'II, L * ^ *

Şekil b 0 a'j, yy, T1! 5S »^ a. Grafikler 57 arka bölümüne bağlı olarak, (a '|): a.) Eksenel mesafe (di, d2); Geçerli değerler ve üç bileşenden \ optik yetkileri b) optik kuvveti bileşenleri (F ^ F2, FZ)

pozitif değerler (Şekil 57 b). Eğer bir \ = ilk 23.94 mm optik yetki ve

0.023 x 103 dioptriye eşit üçüncü bileşeni. Bir sonraki parametre optik sistemin uzunluğuna bağlı nasıl dikkate

L. resim düzlemine ve] üçüncü bileşeni eşit mesafede 119 almak

22 mm ve L değerleri 0 ila 200 mm aralığında değişir. Bunun bir sonucu olarak, eksenel

mesafe dj ve \ (Şekil 58 a) sistemin uzunluğuna doğrusal bağlıdır. L değerlerinin zaman

0'dan 22 mm mesafelerde değişen d \ ve di negatif değerler alır.

Sonuç olarak, optik sistemin uzunluğu ayarlanabilir bir değerden daha büyük olmalıdır

ve arka segment.

L değerlerinin bu çalışma aralığı olarak, birinci, ikinci ve üçüncü

bileşenler pozitif optik kuvvetleri (Şekil 58 b) vardır.

Ve Şek. 58 Grafikler sistem uzunluğu (L) göre: a.) Eksenel mesafe (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F F2, F3) anamorphosis katsayısının değerlere bağlı anamorfik lens parametreleri düşünün. Değişken parametreler ve katsayı değerlerini sürekli A'u = 30 mm, L = 100 mm / 'CEC ile ilişkisi (69) ile bağlanır fj3K anamorphosis, atayın.

Sistemleri için sınır koşulu teknik olarak mümkün olan tüm seçenekleri aralığı ve arka segmentleri pozitif değerlere sahip bir durumdur. 1 ila 30 mm, yatay bölümünde daha fazla odak uzunlukları Pozitif değerler de 1 olarak aşağıya doğru anamorphosis katsayı değerlerinin kaydırılır ve fi3K> 30 mm sadece az 1 anamorphosis bir faktörle (Şekil 3 Ek D) ile elde edilebilir. Bu, yatay kesit fi3K eşdeğer odak uzunluğundan daha az, daha fazla anamorphosis lenslerin değeri olacaktır.

Birinci ve üçüncü parçalar negatif optik güç, ikinci bir pozitif (Şekil 4 Ek D) sahiptir, bu formülde anamorphosis oranı bir çözelti, mercek sistemi daha büyük olduğu zaman.

120

Türetilmiş formülleri hesaplanmış ve Zemax paraksiyel optik elemanlar programında parametrelerle anamorfik lens seçenekleri verilmiştir doğrulamak için:

1) = 29 mm, TPG = 21.04 mm, a'n = 28 mm ve L = 100 mm, / '/ = -217,82 mm, f2 = 25,53 mm

= -151,98 Mm T'z, di = 72 mm, DFE'nin = 7,37 mm; 2) = 29 mm = 21.04 mm Sen, a'ts = 21.3 mm ve L = 100 mm, / '/ = 296.4 mm, f3 = 23,61 mm

T'z = 174.31 mm, di = 78,7 mm, mutlaka = 2,36 mm. Hesaplarken belirtilen optik sistemler eşleşen tüm seçenekleri ayarlayın

Segment uzunluğu arka ve ayrıca karşılıklı iki görüntü düzleminde eşleşen

dikey bölümler (Şek. 5 ve 6. Ek D).

5.3. Yemek hesaplanan Çekimler anamorfik

Lens

Temel özelliklerini ve küresel ve silindirik yüzeylerin oluşan boyutlu analizini (Opsiyon 1 ve 2) yeni küçük Filme anamorfik lenslerin geliştirilmesi, belirlenmesi için önerilen yöntemlerin temelinde. Bu bölümde biz onların hesaplama sırasını ve nihai sonuçlarını düşünün.

5.3.1. Objektifin ilk sürümü

In sistemin birinci ve ikinci kısımlar ve ikinci ve üçüncü bileşenlerinin dikey bölümünde, dikey, yatay bölümünde silindir bileşenlerinin oluşturulması için temel düzeni anamorfik lens için seçilen.

Ince parçaların paraxial bölgesinde kabul boyutlu optik sistemler hesaplama yöntemlerinde. Bu nedenle, temel düzlemlerinin gerçek kalınlığı için geçiş bileşenleri dikkate alır.

Bir analog olarak ileri hesaplamalar nesne alan 2W bir odak uzaklığı / = 24.7 mm ve açısal alanda = 82,34 ° [270] ile en uygun küresel lens seçildi için. Lens zoom / '= 25.53 mm ölçekli, ve açısal alan 52 dereceye düşürülür.

Bilgisayar simülasyonu anamorfik lens aynı zamanda optik sistemler Zemax-EE yazılım paketi tasarımı kullanılarak gerçekleştirildi. Bir başlangıç ​​noktası anamorfik lens ayarlanmış olduğu gibi, hesaba temel uçakların hükümlerini dikkate alarak

121

çok maddeli bir düzlem içbükey silindirik mercekler içeren

küresel lens ve içbükey düz silindirik lens. Onun parametreler şunlardır: FHK = 29 mm / / / f = 21.04 mm, ve \ = 20.63 mm / / = -217,82 mm, f2 = 25,53 mm, f3 = -151,98 mm

ve d parçaları arasındaki aralık; = S1G 3.122 mm, = 10.833 mm.

Daha fazla analiz jeneratörleri birbirine paralel olan silindirik lensler ile lens benzer hesaplama sinema anamorfik lens yöntemine göre gerçekleştirilmiştir. Değişken parametreler iki küresel yüzeylerde lens, lens kalınlığı, eksenel mesafe ve asferik katsayılarının tüm yüzeylerin yarıçapları belirtildi. Ayrıca küme operatörleri lens kalınlığı, hava boşlukları ve iki bölümden odak uzunlukları değişen üzerindeki kısıtlamaları belirterek. Optimizasyon işlemi otomatik olarak ayarlanır dizini pencere camı LZOS gelen işaretler.

Seçenekler lens Analizi 'küresel aberasyon, koma, astigmat ve üçüncü dereceden lens için düzeltilmiş yüksek dereceden sapmaları hakim olduğunu gösterdi. Bu nedenle, bir optik mercek diyagramıdır ilave silindirik lensler tanıtılan - küresel bileşeni bir önce ve bundan sonra da ikinci. Ve değerlendirme işlevi operatörleri düzeltici bozulma, görüntü, kromatizm eğrilik ve üst düzey sapmaları ekledi. Objektif optimizasyon sonra iyi kalitede görüntü ulaşılamıyor, küresel bileşenlerin önünde başka silindirik lens eklendi.

Objektif açıklık diyafram üzerinden iki karşılıklı dik bölümleri bu alanda aynı derinliği elde etmek için şeklin eliptik semiaxes 5.9 mm ve 4.4 mm ölçülerine ayarlandı.

Incir. . 59. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.

Sonuç olarak, optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir filme anamorfik lens hesaplanmıştır. . 59 lensin temel özellikleri: fj3K = 29 mm; 122

fihK ~ 21,04 mm; 2coi = 23 °; 2sots = 52 °; D / f '= \ / 3. Tasarım parametreleri ve paraksiyel lens özellikleri Tablo sırasıyla, Ek D'de verilmiştir. 1 ve Tablo 2. Sistem uzunluğu 138mm olup, birinci ışık objektifin maksimum boyut 87 x 44 mm'dir. 50 mm "1 objektif eksenel alan noktasına kontrast ve off-eksen alan noktaları için 0,66 hesaplayıp -. (. Şekil 7 Ek D) alanının diyagonal off-eksen noktası hariç, yukarıdaki 0.4 Maksimum bozulma - 1.13% (Şekil 8. Ek D). chromatism 49mkm (Şekil 9 Ek D). Şekli ve alanın çevresinde saçılma noktalar boyutu. 10. Şekil Ek D'de verilmiştir olduğunu.

Olmaksızın optik sistemin geçirgenliği bunun lens ve kenarları hemen oluşmaz merkezden iletiminde değişiklik, optik yüzeylerin aydınlanma için gerekli olduğu sonucuna varabiliriz bu ila yaklaşık% 25 (Şekil 11 Ek D) Bildiri kapsar. Formül (68) aydınlanma bant genişliği katsayısı r = 0.31 lens olmadan ve üç katlı bir aydınlanma az tüm bağlanmamış yüzeyler (r = 0.83) gerektirir çıktı için. Paralel silindirik bileşen ışınlarının açılarda matrisini oluşturan, lens CMOS-matris içindeki ışık huzmesinin dönüşüm iyi bir kalite garanti fazla 13 derece değil, gibi.

Ayrıca, bir çalışma torik yüzeyleri kullanarak görüntü kalitesini artırmak için fırsat yapılmıştır. Silindirik lens düz yüzeylerin her yarı çapları için, yukarıda tarif edilen lens değişken olarak ayarlanmış ve adımlar birkaç optimizasyon olmuştur. Bunun bir sonucu olarak, küre şeklinde, torik ve silindirik yüzeylerin oluşturduğu anamorfik lens hesaplanan optik düzeni Şekil Ek D'de gösterilmiştir. 12. Tasarım parametreleri ve paraxial lens özellikleri Tablo l'de sunulmaktadır. Ve Tablo 3. 4 Ek D. Araştırmalar -0.84% ​​rezidüel bozulma değerini azaltmak mümkündür, (Şekil 13, Ek D) göstermiştir. 50 mm "alanın eksenel noktasına 1 kontrast 0.7 ve tüm off-eksen alan noktalarında 0.25 (Şekil 14, Ek B) yedek Torik silindirik yüzeylerin kalitesi. Belirgin düzelme için tespit edilmiştir.

123

5.3.2. Lensin ikinci bir düzenlemesi

Yatay bölümünde davranan anamorfik lens levha,

İkinci ve üçüncü parçalar, ve birinci ve ikinci destek (versiyon 1) gerçekleştirilmiştir

hesaplama Çekimler anamorfik lens (seçenek 1) yöntemine benzer.

Hesaplamalar için BSH küresel lens [268] seçilir. Küresel mercek da oldu

İstediğiniz odak uzaklığı f = 23,61 mm ve açısal alana göre ölçekli

52 ° ye azaltılabilir.

Program Zemax anamorfik lens başlatmak dikkate alınarak kurulmuştur

düz-konveks silindirik bir mercek oluşan temel düzlemlerinin konumu,

Çok bileşenli küresel dışbükey lens ve düz silindirik lens. Parametreler belirtilen Lens: fi3K = 29 mm / PEC ~ 21.04 mm, 0 = 18.94 mm,

fi = 296.403 mm, Y? = Bileşenler arasında di 23.61 mm / j = 174,31 mm ve aralık = 41,31 mm, di = 1,86 mm. Benzer şekilde, değişken parametreleri optimize etmek için lens birinci düzenlemesine lens yüzeyleri tüm yarıçapları ayarlanmış, lens, iki küresel yüzeyler üzerinde eksenel mesafe ve asferik katsayılarının kalınlığı. Ayrıca küme operatörleri lens kalınlığı, hava boşlukları ve iki bölümden odak uzunlukları değişen üzerindeki kısıtlamaları belirterek. Değerlendirme fonksiyonu operatörleri küresel sapmaları, bozulma, görüntü, astigmatizma, koma, kromatizm eğrilik ve üst düzey sapmaları düzelterek ekledi. Optimizasyon işlemi otomatik olarak ayarlanır dizini pencere camı LZOS gelen işaretler. Optimizasyon sonra iyi kalitede görüntü ulaşılamıyor 2 1/4, 5 1/2 ile lensin göreli açıklığı düşürülmüştür.

Objektif açıklık diyafram üzerinden iki karşılıklı dik bölümleri bu alanda aynı derinliği elde etmek için şeklin eliptik semiaxes 2.5 mm ve 4.4 mm ölçülerine ayarlandı.

Incir. . 60. Anamorfoz lens iki karşılıklı dik bölümlerde optik şeması: a) yatay; b) dikey yönde.

124

Bunun bir sonucu olarak, hesaplanan anamorfik lens optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir. 60 lensin temel özellikleri:. / S = 29 mm; / = 21.04 mm RV; 2S0] ° 23 =; 2yup = 52 °; D/f-1/4 5. Tasarım parametreleri ve paraksiyel lens özellikleri, sırasıyla, Ek D Tablo 5 ve Tablo verilmiştir. 6.Dlina sistemi 120mm olup, ilk lens ışığın maksimum boyut x 28 mm 48 mm dir.

Sadece eksen noktası için görüntü kalitesi için gerekli Filme lensler yerine getirmek için tasarlanmış lens. 50 mm "1 lens (Ek D Şekil. 15..). Eksen noktasının yüksek kaliteli, off-eksen noktası asansör kalite göreceli açıklık kalitesini artmaz düşürülmesi. Başarısız unutulmamalıdır eksenel alan noktasında 0.7 için bir kontrast var görüntü. Bu temel düzeni anamorfik lens hesaplama seçmek için tavsiye olmadığı sonucuna varılabilir.

Bölüm 5 Sonuçlar

Dik bir şekilde silindirik parçalar ile kimlik ve çalışmalar temel optik devreler anamorfik sistemleri. Karşılıklı olarak dik silindir bileşenleri formül BN Begunova oluşturan anamorfik lens genel ilişkilerin çalışma, bu sistemin uzunluğu her zaman elde edilir olduğu tespit edilmiştir, yeni, bu adım boyutlu hesaplanmasında ayarlanmamış gibi. Sonuç olarak, böyle küçük boyutlu optik sistem tasarımı hesaplama nedeniyle ayarlı parametrelerin seçimi bir zaman alıcı bir süreç haline. Bu nedenle, yeni yöntemler dik silindirik bileşenlerini oluşturan boyutlu hesaplama anamorfik lensler geliştirilmiştir. Kuvvetler ve sistemin arka segment optik bileşenlerin belirlenmesi için ilişkiler.

Iki seçenekten tasarım parametrelerinin bağımlılığı

anamorfik lens. O "bu geçerli değerler ve posterior segmentleri 'gösterildi

(Seçenek 1) ve eşdeğer odak aralığında a) (isteğe bağlı 2) lie

mesafeleri. Az bir anamorphosis anamorfik lens solüsyonu ile (Seçenek 1) küresel iki negatif ve pozitif silindirik bileşenleri ile bir sistemdir. Bu oran bir anamorphoses daha büyük olduğu zaman

125

Çözelti üç pozitif bileşenler ya da sistem, birinci ve üçüncü parçalar pozitif bir optik güce sahip olduğu ve ikinci negatif bir optik bir sistemdir. Daha az bir çözüm anamorphosis anamorfik lens (isteğe bağlı 2) ile üç pozitif bileşenlerinin bir sistemdir. Anamorphosis oranı, birinci ve üçüncü parçalar negatif optik gücü, bir ikinci pozitif sahip olduğu bir çözüm lens sistemi daha büyük olduğu zaman. Çalışmalar bu formüller anamorphosis büyük değerleriyle anamorfik lens hesaplanabilir olduğunu göstermiştir. Küresel ve silindirik yüzeylerin oluşan yeni, küçük filme anamorfik lens geliştirilen önerilen yöntemler temelinde.

Torik yüzeyleri kullanarak görüntü kalitesini artırmak için araştırma olanakları yedek torik silindirik yüzeylerin kalitesinde önemli bir iyileşme tespit edilmiştir gösterdi. Dikey bölümünde bir birinci ve ikinci bileşenleri çalıştırırken, ve yatay bölüm içinde optik temel devre - ikinci ve üçüncü filtre anamorfik lens hesaplamak için uygun değildir.

126

Sonuç

Özellikleri Anamorfik sahip optik yüzeyler ve optik temel şemaları 1.. Analizi. 2.. Tam bir dijital sinema işleminin bileşenlerinin temel özelliklerini hesaplamak için bir yöntem. 3.. Paralel jeneratörlerle boyutlu hesaplama anamorfik lens Teknikleri önceden belirlenmiş bir oran anamorphosis de bileşenleri silindirik ve arka segmentin uzunluğu. 4. Prosedürler önceden belirlenmiş oran anamorphosis en dik oluşturan silindirik parçalar ile boyutlu anamorfik lenslerin hesaplanması için geliştirilen ve arka segment uzunluğu edildi.

5.. Önerilen yöntemler dayanarak araştırılmış ve küresel ve silindirik yüzeylerde oluşan yeni küçük Çekimler anamorfik lensler geliştirilmiştir. 6.. Önerilen yöntemler dayanarak araştırılmış ve küresel ve silindirik yüzeylerde oluşan yeni minyatür projeksiyon anamorfik lensler geliştirilmiştir.

127

Referanslar

. 1 Dijital Sinema [electronic resource] - Erişim modu http://www.dtcinema.ru , ücretsiz. . Elektronik ve geleneksel sinemanın 2 karşılaştırılması [elektronik kaynak] - Erişim modu http://www.era-tv.ru , ücretsiz.

3.. E dijital ve film sinema / / Yayın Sivrisinek VG Perspektifler. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2003 -. numara 2.. - S. 54-56.

4.. Blokhin, A. Vinokur, M. Elagina HDTV ve sinema / / Yayıncılık. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2005 -. numara 2.. - 54 - 52 S.. 5.. Komar VG Elektronik dijital sinema tiyatro standart HDTV ve film tiyatro sinema / / Teknoloji sinema. - 2003 -. numara 2.. . 6 Nevafilm Company [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.digitalcinema.ru , ücretsiz. - Dijital sinema hakkında bilmek istediğiniz her şey. - Jaz. rus. 7. Nickanorov I. Dijital Sinema / / Yayıncılık. Televizyon ve radyo yayıncılığı. - 2003 -. numara 2.-S. 57-60.

8. DCI Dijital Sinema Sistemi Özellikleri. Sürüm 1.2. 07.03.2008. / / Makinist / Yeni Filmler 9. Sevenfold B. STC "Sinemada Modern teknolojiler". - 2006 -. numara 6.. - Pp 13-19.. 10 MT9R401 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu:. http://download.micron.com , ücretsiz. . 11 4-megapiksel CMOS Aktif-Pixel Dijital Görüntü Algılayıcı [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.fastvideo.ru , ücretsiz. . 12. IMX017CQE [Elektronik kaynak] - Erişim modu http://www.sony.net , ücretsiz. . 13. IMX032CQR [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz. . 14. ICX252AQF [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.datasheetcatalog.org , ücretsiz. . 15. ICX406AQ (birincil renk, DIP) [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz.

. 16. ICX432DQF [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.datasheetcatalog.org , ücretsiz. . 17. Fontaine R. Sony IMX061 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.chipworks.com , ücretsiz.

128

. 18. Yayın & Profesyonel Görüntü Yönetmeni [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.altasens.com , ücretsiz. . 19. Dynamax 35 Ultra [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.panavisionimaging.com , ücretsiz. 20. Sontheimer AV Dijital micromirror cihazı (DMD) menteşe bellek ömür boyu güvenilirlik modellemesi / / Uluslararası Güvenirlik Bildiriler. IEEE. 40. Yıllık Uluslararası Güvenilirlik Fizik Sempozyumu, Dallas, Texas, - 2002.-Katalog 02CH37320. - P. 118-121. 21. Dudley D., Duncan W., Slaughter J. Gelişen dijital micromirror cihazı (DMD), uygulamalar / / SPİE Bildirileri. - 2003 -. Vol. 4985 -. S.14-25.

. 22. Dudley D., Dunn C. DLP Technologie - nicht nur kürk Projektoren und Fernsehen / / Photonik.

-2005 -. numara 1.-S. 32-35. 23. Borodin Teknoloji DLP. [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.ixbt.com , ücretsiz. . 24. Teknoloji DLP [electronic resource] - Erişim modu http://www.merlin.com.sh ücretsiz. . 25. Savin AV yapım video projektör teknolojisi ve kalitesinin belirlenmesi [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.accessoft.ru , ücretsiz. . 26. DLP Keşif 4000 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.dlp.com , ücretsiz. 27. Atsushi Nakano, Akira Honma, Shintaro Nakagaki, Keiichiro Doi. Yansıtıcı aktif matris LCD: D-ILA ™ / / Proc. SPIE - 1998 -. Vol. 3296 -. P. 100-104. 28. Bleha WP, Sterling RD D-ILA ™ Teknolojisi, yüksek çözünürlüklü projeksiyon görüntüler / / Proc için. SPIE - 2003 -. Vol. 5080 -. P. 239-249. . JVC 29 D-ILA teknolojisi [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.merlin.com.ru , ücretsiz. . 30. Temel Teknolojiler JVC: D-ILA [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.coda.ru , ücretsiz. .: Erişim modu - 31 JVC Tescilli D-ILA Yüksek çözünürlüklü Reflektif Likit Kristal Cihazlar [Elektronik kaynak] onun Serisini Genişletiyor http://www.jvcdig.com , ücretsiz. :. Erişim modu - Tescilli D-ILA Yüksek çözünürlüklü Reflektif Likit Kristal Cihazlar [Elektronik kaynak] 32 Yeni Serisini http://www.jvc-victor.co.jp , ücretsiz. .: Erişim modu - 33 JVC 1,75 inç 8K4K D-ILA Cihaz [Elektronik kaynak] geliştirir http://www.jvc-victor.co.jp , ücretsiz.

129

34. 4K Dijital Sinema Projektörler SRX-R220/SRX-R210. Medya Blok LMT-100. Ekran Yönetim Sistemi LSM-100 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://pro.sony.com , ücretsiz. .: Erişim modu - 35 Görselleştirme, Simülasyon, oditoryum ve Postproduction [electronic resource] SXRD 4K Projeksiyon Teknoloji http://pro.sony.com , ücretsiz.

. 36 SXRD221 [Elektronik kaynak] - Erişim Modu: http://www.sony.net , ücretsiz. 37. Yansıtıcı Likit Kristal Projeksiyon Sisteminde Kullanımı için Ekran Teknolojisi. : Erişim modu - SXRD Önceden Bilinmeyen Pürüzsüz, Gerçekçi Görüntüler [Elektronik kaynak] oluşturur http://www.sony.net , ücretsiz. 38 Tomilin MG Anamorphoses -. Optik Rönesans veya görüntü işleme biliminin kökeni tuhaflıklar? / / Opt. - 2001 -. T. 68 -. numara 9.. - S. 106-111. 39. Hunt JL, Nikel V. G., Gigault S. Anamorfoz images / / Am. J. Phys. - 2000 -. 68 -. numara 3.. -P. 232-237.

. 40. Vreeswijk E. Anamoviesis: Bir anamorfik 3D çözümü - Erişim Modu: http://anamoviesis.elviertje.nl , ücretsiz. - Jaz. Ang.

41. Bogomolov N., Rylskiy I., Mekansal Teorisi, İşleme ve Uygulamaları Anamorphoses Tabanlı 3D-piramidal Blok-Diyagramları / Sempozyumu Tikunov V. oluşturulması. - Ottawa, 2002 42 Denain J.-Ch., Langlois P. cartographie tr anamorphose / / Mappemonde.. - 1998 -. 49 -. numara 1.-P. 16-19. . 43. Bilimsel ağ [electronic resource] - Erişim Modu: http://www.nature.web.ru , ücretsiz. - Anamorfoz. - Jaz. Müh. . 44 Gurikov VA Ernst Abbe - Moskova: Nauka, 1985-228 s. Modern optik alet 45. Prunenko YK Uygulama anamorfik optik. / / Genç Bilimciler Konferansı Tutanakları. Optik mühendislik ve optik alet. - 2009 -. Vol. 1 -. S. 170-178.

46. ​​İkincisi BN optik görüntü dönüştürme. - M.: Sanat, 1965 - 232.. 47.. Optik sistemler hesaplamak için Slyusarev GG yöntemleri. - 2. baskı, Ext.. ve rev. - L.: Makina Mühendisliği, 1969 - 672.. 48. F. Novick C Nogin PA Optik filme. - M.: Sanat, 1968 - 408..

130

. 49. Volosov DS Fotografik optik: (tasarım teorisi, ilkeleri, optik özellikler). Kinovuzov için ders kitabı. - 2nd ed. - M.: Sanat, 1978 - 543 s.. Film ve televizyon için 50. Tulyev NN Lensler. Ders Kitabı. - St Petersburg: SPbGUKI 2009 - 92.... 51. Volosov D. C., "BİZ" ("Bifokator") Film ve Televizyon / / Teknik filme S. J. Pechatnikovom Optik anamorfik ekleri. - 1957 -. numara 3.. -. Pp 7-17.

52. Volosov D. C., teori ve / / opto-mekanik sanayi geniş açı anamorfik sistemlerin hesaplama yöntemi S. J. Pechatnikovom temelleri. - 1957 -. numara 2.. - S. 20-28. 53 Volosov D. C., geniş ekran sinema / / LS ve FS ve K. S. J. Pechatnikovom Geniş anamorfik optik sistemler "Bifokator" -. 1957 -. Cilt 2 - numarası 2.-S. 116-129. . 54 Volosov DS Akım SSCB ve gelişimi / / LS ve FS ve K. için hemen umutları devlet fotoğraf ve kinooptiki - 1958 -. Cilt 3 - sayı 1. - S. 55-65. 55. Volosov DS Yeni gelişmeleri ve bu bölgede Sinema ve Televizyon / / Tekniği önümüzdeki zorlukları kinooptiki. - 1959 -. numara 9.. - S. 1-12. . 56. Lapauri AA anamorfik optik / / LS ve FS ve K. - 1956 -. Cilt 1 - sayı 5. - S. 376-383. Sinema ve Televizyon 57. Goldovskiy EM anamorfik geniş ekran sinema sistemi / / Tekniği. - 1957 -. numara 1.. - S. 12-29. 58. Sinema ve Televizyon geniş ekran sinema / / Tekniği anamorfik optik test için saka M.. - 1957 -. numara 2.. - Pp 59-67.. 59. Film yapma makinesi Sinema ve Televizyon "Konvas otomatik" / / Teknik için Novik FS Widescreen eki. - 1958 -. numara 7.. - S. 63-66. 60. Çekimler blokları ve memeleri ve GOST / / opto-mekanik sanayinin gereksinimleri hakkında anamorfik Novik FS test yöntemleri. - 1961 -. numarası 8.. -. Pp 41 -.. Sinema ve Televizyon 45 61 F. Novick C, saka MM Anamorfoz Filme blokları ve kafaları / / Tekniği. - 1962 -. numara 3.. - S. 75-82.

62. Grimm VA özel amaçlar / Grimm B. Dubkovsky SA LÖSEV KD, Smirnov SA, Studenikin LM / / Bilimsel ve Teknik Bülten SPbIFMO (TU) için optik sistemler . - 2001 -. Vol. 4 -. S. 27-41. 63. Gittin AV Anamorphosis ve bozulma / / Optik ve Spektroskopisi. - 2000 -. T. 88 -. numara 3.. - S. 526-528. 131

64. Gittin AV Bianamorfotny Filme objektif / Bilimsel-Pratik Konferansı "iyi bir yaşam adına Yaratıcılık." - Veliki Novgorod, 2001.

65. Smith WJ Modern Optik Mühendislik. - 3.. ed. - ABD: McGrau-Hill Companies, 2000.-618p.. Anamorphotic sistemleri / / İngiliz Kinematography 66. Cook GH son gelişmeler. - 1955.-Vol. 26 -. numara 3.. - P. 61-71. 67. Cook GH Anamorphotic optik basım / / İngiliz Kinematography. - 1956 -. Vol. 29 -. numara 3.-P. 89-90. 68. Moller JD, Anamorphotische Objektiworsatze / / Kino-Technik. - 1956 -. numara 3.. - S. 106 -.. 107 69 Leder HJ Objektiv-Vorsatze kürk Verfahren / / Kino-Technik anamorphotischen ölür. - 1956.

- numarası 3.-P. 77-79. 70. Sinemaskop / / Uluslararası makinisti Altman R. Optik. - 1954 -. Vol. 29 -. numara 8.-P. 10-11. 71. Polasek J. Anamorfoticke bir optika v kinematografii zobrazeni. 1 / / Filmovy Technik. -. 1957 Rocnik V. - sayı 10. - P. 152-154. 72. Polasek J. Anamorfoticke bir optika v kinematografii zobrazeni. II / / Filmovy Technik. -. 1957 Rocnik VI -. numara 1.-P. 8-9. 73. Bouwers A., BLAISSE BS Anamorfoz Ayna Sistemleri / / Opt. Açta. - 1955 -. Vol. 2 -. numara 1.. - S. 36 ^ 12. 74. 35 mm SLR / / Uygulamalı Optik Powell I. Değişken anamorfik lens. - 1983 -. Vol. 22 -. sayısı 20.. - P. 3249-3257.

75. Hesaplamalı Optik Kitabı / toplam altında. Ed. MM Rousinova. - 2nd ed. - M.: Yayıncılık LKI, 2008 - 424.. 76. Ruthenians MM bileşim noncentered optik sistemler. - 2. baskı, Ext.. - St Petersburg: ITMO 2004 - 252...

77.. Pat. 571561 A S A, Anamorphotic optik sistem / A. Bouwers; Pub. tarih 1959/03/03. 78. Churilovsky B. H., Khalilulina KA Teorisi ve prizma sistemi hesapları. - L.: Makina Mühendisliği, 1979 - 272.. 79.. Pat. DE, Int 1.028.802. Kl. G 02, b. Einrichrung zur Aufhahme und / oder anamorphotischer Bilder / K. Kirchhoff, P. Schafter (DE); Anmeldetag 1956/01/03; 1958/04/24 Auslegeschrift. 80.. Pat. 820 972 A GB, Int. CI. G 02, b. Nesnel / ISCO Optische Werke GmbH (DE) için bir anamorphotic ve odaklama eki; Uygulama 1956/12/14, Bui Tarihi. 38193/56.

132

81.. Pat. 1167322 A FR, Int. CI. G 03, b. La photographie anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH (DE) la üreme d'görüntüleri ou dökmek Dispositif; Demande 28.02.1957; Pub. 1958/11/24. 82.. Pat. 72318 E FR, Int. CI. G 03, b. La photographie anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH (DE) la üreme d'görüntüleri ou dökmek Dispositif; Demande 1957/09/09; Pub. 1960/04/06. 83.. Pat. 852 961 A GB, Int. CI. G 02, b. Nesnel / ISCO Optische Werke GmbH (DE) için bir anamorphotic ve odaklama eki; Uygulama 1957/09/09, Bui Tarihi. 28404/57.

84.. Pat. C 971 992 DE, Int. Kl. G 02, b. Anamorphotische Aufhahme-und Projektionsobjektiv mit Einrichtung zur Fokussierung Tek beliebigem Objekt-bzm. Bildabstand / H. Sauer. H. Kohler (DE); Ausgegeben 1959/03/06. 85.. Pat. 3041935 Bir ABD. Anamorphotic mercek sistemi / LW Jacobsen (DE); Pub. tarih 1962/03/07. 86.. Pat. 1547315 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique anamorphotique uyarlanabilir devant un objectif de baz / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Demande 1967/12/20; Pub. 14.10.1968. 87.. Pat. 467.281 Al EP, Int. Cı5. G 02 B 13/14. Anamorphotischer Vorsatz kürk ein Grundobjektiv / W. Schroder (DE) photographisches; Anmeldetag 16.07.1991; Pub. tarih 22.01.1992, Patentblatt 92/04.

88.. Pat. 1962892 Bir ABD. Anamorphotic mercek sistemi ve / aynı H. Chretien (FR) yapma yöntemi; Pub. tarih 1934/06/12. 89.. Pat. 1137897 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Systeme optique, afokal, anamorphotique pourprises de vues ve projeksiyonları anamorphes, Ecrans dökmek spécialement panoramigues / A. Lerroux Romo De Oca, A. Perez Palacios (ESP); Demande 16.11.1955; Pub. 1957/06/05. 90.. Pat. 1190782 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. Objectif anamorphotique / JLW Jacobsen (DE); Demande 1958/01/23; Pub. 1959/10/15. 91.. Pat. 1195485 A FR, Int. CI. G 02 b, G 03, b. La ödül dökmek Dispositif de vues anamorphotiques / ISCO Optische Werke GmbH (DE); Demande 1958/04/30; Pub. 17.11.1959.

92.. Pat. 2956475 Bir ABD, CI. 88-57. Geniş açılı objektif eki / TI Harris, WJ Johnson (ABD); Pub. tarih 18.10.1960. 93.. Pat. 1945951 Bir ABD, CI. 88-57. Afokalı hedefler / HS Amatör (ABD); Pub. tarih 1934/06/02. 94.. Pat. 690.840 Bir FR, CI. 2 Gr. . 12. Objectif afokalı anamorphoseur Corrige / HS Amatör (ABD); Pub. 1930/09/26.

133

95. Pat. 377 952 A GB. İyileştirme veya afokalı hedefleri / HS Yeni Oyuncu (ABD) ile ilgili; Pub. tarih 1930/01/30, Bui. 3081/31. 96. Pat. 739 113 A GB. Anamorphotic yardımcı lens sistemi / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE); Pub. 1955/10/26. 97.. Pat. C 949 010 DE, Int. Kl. G 02, b. Anamorphotisches Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben 1956/10/25. 98.. Pat. 740 642 A GB, CI. 97 (1), B7 (A: C). , Ya da anamorphotic ekleri optik hedefleri / GH Cook (GB) ilişkin Bedelleri Appl. tarih 1953/06/10, Bui. 15992/53. 99.. Pat. 534734 A CA, optik hedefleri için Anamorphotic ekleri / GH Cook (GB); Pub. tarih 1956/12/18.

100. Pat. 2821110 Bir ABD, CI. / GH Cook (GB) Optik hedefleri için 88-57 Anamorphotic ekleri; Pub. tarih 1958/01/28. 101.. Pat. DE, Int 1.034.388. Kl. G 02, b. Anamorphotisches Zylinderlinsenvorsatzsystem / GH Cook (GB); Anmeldetag 05.06.1954; 1958/07/17 Auslegeschrift. 102.. Pat. 2721500 Bir ABD, CI. (88-57). Anamorphotic yardımcı lens sistemi / H. Kohler, H. Knutti (DE); Pub. tarih 1955/10/25. 103.. Pat. 951175 DE, Kl. G 02, b. Anamorphotisches Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben 1956/10/25. 104.. Pat. 761 006 A GB, CI. B7A. Anamorphotic yardımcı lens sistemi / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE); Pub. 1954/07/19, Bui. 20992/54. 105.. Pat. 760 352 A GB, Cl. 7 (A: C). , Veya / GH Cook (GB) Optik hedefler için ekleri ile ilgili Bedelleri Appl. tarih 1954/02/05, Bui. 3448/54.

106. Pat. 2752821 Bir ABD, Cl. 88-57. / GH Cook (GB) Optik hedefleri için geniş açı anamorphotic ekleri; Pub. tarih 1956/03/07. 107.. Pat. 2944464 Bir ABD, Cl. (88-57). Anamorfik mercek sistemi / S. Rosin (ABD); Pub. tarih 1960/07/12. 108.. Pat. 2950651 Bir ABD, Cl. (88-57). Anamorphotic ek mercek sistemi / H. Kohler, H. Knutti (DE); Pub. tarih 1960/08/30. 109.. Pat. DE, Int 1.041.708. Kl. G 02, b. Anamorphotisches Vorsatzlinsensystem / H. Kohler, H. Knutti (DE); Ausgegeben 1958/10/23. 110. Pat. 1169833 A FR, Int. Cl. G 02 b, G 03, b. Bonnette objectivs photogphiques / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE) dökmek anamorpotique; Demande 1957/03/19; Pub. 1959/01/06. 111.. Pat. GB 812233 A, Int. Cl. G 02, b. Anamorphotic ek mercek sistemi / Cakl-Zeiss-Stiftung (DE); Pub. tarih 1957/01/04.