2.3.2. Anamorfik optik sistem

Anamorfik sistemler teorisi Abbe tarafından geliştirilen ve çalışma Burch, Chretien [88], Kohler [232] paraksiyel bölgede ve üçüncü dereceden aberasyonlarında teori anamorfik görüntüleme sistemleri dikkate devam edildi, Volosov [49, 51-53], Begunova [46 ] ve diğer yazarlar [222, 224, 232-250].

Çeşitli özel durumlarda çalışılan anamorfik sistemlerinin üçüncü dereceden aberasyonların teorisi. Yani Wynne 1954 yılında trigonometrik hesaplama yöntemi [251] kullanarak, paralel silindirik merceklerden oluşan silindirik anamorfik sistemleri (silindirik memeler) için aberasyonların teorisini geliştirdi. Distorsiyon, üç - - resmin eğrilik ve astigmat ve üç - koma Burfoot [252] küresel sapma, üç, iki olan on yeni sapmaları oluşur, dairesel çıkış açıklığı, durumunda çift simetri düzlemi ile sistemlerin üçüncü dereceden sapmaları sınıflandırılır.

Tam araştırma sapmaları torik anamorphic sistemleri Bruder doktora tezi [212] yapılmış, ancak sonuç kaba bildirildi. 1960 yılında Slyusarev [47] eikonal köşe özelliklerinden üçüncü dereceden sapmaların ifadelerin türetme verdi, ama sonuçlar doğrulama sonuçları ile birlikte değildi. 1990'lı yıllarda, Chen ve O [213, 229] 63

Slusarev yöntemi kullanılarak, torik yüzeyin temel sapmaları katsayıları kısa bir türetme sağlanmaktadır.

[253] Yuan ve Sasian çift simetri düzlemine (anamorfik sistemi) ile paraksiyel bölge optik sistem içinde birbirine bağlı iki simetrik optik sistemleri (WES) olarak kabul edilebilir olduğunu gösterdi. Ayrıca paraksiyel parametreler anamorfik sistemler iki Wes [253] olarak nesne ve öğrencinin koordinatları ile birlikte hareket paraksiyel ışını verileri açısından yazılmış olabilir olduğu kanıtlandı:

y_j = PYK + HYK 'ds = Ruiya + H, ds

(25)

burada Xj, TlXJ, y, y - keyfi bir eğik paraxial ışın ile ilişkili parametreleri;

hXJ, uXJ ve hXJ, UX] - main diyafram ve x-ışınları ile ilgili parametreler

WES de yüzeyde x-yönü; hyj, uyj ve hyj, Hyj - y ile ilgili parametreler

yüzeyde deliğin ve y yönünde ana ışınları WES /; Hx Nui px, py - nesne ve öğrencinin boyutları keyfi çarpık paraksiyel ray koordinatları. Yuan ve Sasian denklem (4) tarafından tanımlanan çift eğrilik ile yüzey her tür, optik sistemler ANAMORFIK genelleştirilmiş teoremi Aldiss (Aldis) uygulanır ve tam bir denklem anamorfik ışın sapmaları [253] var:

(26) - ile ilişkili parametreleri paraxial

Rastgele kiriş; SN 2 = I Jl + M * l / 2, L, ve Mj - yön kosinüsleri?;

ikinci dereceye kadar çürümüş bir torik yüzeyin denklemi;

- Yön kosinüsleri için * J)

64

Yüzey y, normal; n} - kırılma indeksi vu'-m ara boşluk; cx ve su - simetri iki düzlemde eğrilik; A = n} bloke] + njhXJcXJ - yüzeyinde kırılan x açıklık kiriş / değişmeyen; A = n} uy] + n} ^ Y] su] -

Yüzey y da kırılan ışının en açıklık için değişmez; c / x = AXJhy-AX) hXJ ve

^ Lagrange ivariant Y = Ayfiyj ~ ~ Ayjhyj birbiriyle bağlantılı iki

simetrik optik sistemler; AXJ, AYJ - x ve y, sırasıyla, değişmez

yüzey y kırılan ana kiriş. Ve denklem (26) dalga sapmaları D katsayıları cinsinden yazılmış olabilir, nesne ve öğrenci koordinatlarda [253] boyutları:

Ks =-D-* [{SCHR1 + 2D3pxp2y + 3D4Hxp2x + 2D5HyPxPy + D6Hxp2y + 2D8H2xPx + 2DwH; Px) + nkUxJc + (DnHxHyPy + DuHl + Dl5HxH2y)] «% =-l7 - faD2pl 2 D3p2xpy + D5Hyp2x +2 D6HxpxPy + 3D1Hyp2y +2 D9H2yPy +2 DuH2xPy) + HkUyJc + bir sonucu olarak (DnHxHyPx + DuH3y + Di6H2Hy)} (27), çeşitli anamorfik optik sistemler için çıkış üçüncü dereceden sapma katsayıları için yeni bir yöntem. Yöntemi uygulayarak, yukarıda açıklanan Yuan ve silindirik anamorfik sistemlerinin ortak yapılandırmalar [219, 254] için Sasian sapma katsayıları getirdi. Silindirik anamorfik sistemler iki temel yapılandırmaları vardır. Paralel silindirik lensler ile bu anamorfik meme dönel simetrik optik sistemi [- 53, 63 46, 49, 51] koymak. Sistem, bir yüzey-paralel plaka oluşur gibi simetri YZ düzleminde yer ışınları, memeden geçiş, XZ düzleminde kirişler olağan küresel sistem gibi, meme kafası boyunca geçecek. Simetri düzleminde yer olmayan herhangi bir ray, bir düzlem içinde yer almayan eğik ışınıdır. Anamorfik sisteminin bir ikinci düzenlemesi, - dikey silindirik lens meydana gelen bir sistem. Bu küresel ve düz yüzeyler bir karışımından oluşur gibi simetri düzlemleri birinde yayılan ışınlar sistem üzerinden geçecek. Simetri [219] XZ düzlemi ile ilişkili sapmalarını için üçüncü dereceden sapma katsayıları:

65

A =-I> xg - = ~ sbt = 1 7 8 i7

* 1 _ 1 ve = At ​​- ZLAx> Axihxib - = - zSnx,

1 * /

7 = 1

W l l / l / l l /

1-7 ~ ~ \ 3Sim + SNx) ->

1 * A. 4Z = Z 7-1

1 g 4> VA-AA + YES K) = - 5, Kc (28)

Simetri [219] ve YZ düzlemi ile ilişkili sapmalarını için üçüncü dereceden sapma katsayıları:

7 Ağustos = 1 pt 8

Z / = 1 "L

1 A

7 = 1

*

A1I.L-- + X ¥ * R. § V> 7 1 - _ "G \ 38shu + Sivy)>

DI4 = - Z ^ + A1AA AUA numara Sayın Loi) Pn Z 7 = 1 ve

^ (29)

burada P = D ---- ile birlikte; P = D -; 5 / A 5ds, TL /,, ve 5 / ^ - Seidel katsayıları karşılık nj nj simetri BX-ZH YZ uçakları Yalan ışınları. Sapmaları ek türden ilişkili çekik ışınları [219] için üçüncü dereceden sapma katsayıları: 1 * / \ A = - V A (A + h2c Au Au2,

A = - ~ + ^ EYLA14 YALHAYYA) 'Z7 = l * 1 / - \ A = - / A Au (h + hh inci Au), 2 ^

\ To (- \ Ao =-4X ^ 7 (^ 7 ^ 7 + KcxiAuxjh 7 = 1

66

4 Jl

Di2 = ~ l £ fc "haAujguxl + Ai / h] ghycxlAu4),

Ab - ~ t (^ AAK + ALCHD "J-(3 °) ZJ = i Bu faktörler onların davranışlarının eğik ışınları sisteminin simetri düzleminde yalan ışınlarından daha karmaşık olduğu anlamına, ve hepsi 16 anamorfik olacak anormalliklerin türleri. Bozulma Ayrıca ayrıntılı olarak ele sapmaları ve distorsiyon Volosov Pechatnikovom tipi paralel jeneratörler ile silindirik lensten oluşan afokalı anamorfik sistemleri [49. 51-53]. distorsiyon sapmaları işlevsel alan Aa anamorphosis değişikliklerin niteliğine bağlıdır. bağımlılık Aa anamorphoses distorsiyon Aa [52, 53] tarafından verilmiştir: g-'- M) coscr' i / A, * l - sincr-coscr coscr da (31) tga 'daa burada A ^ = - 1 -.. Bir alan açısı için ---- türevi bozulması;. Guo - merkez alan ve A ve A 'in rotgcr da artış teleskopik sistemi - Nesne alan ve görüntü sırasıyla meridiyonel bölümünde ana ışının optik ekseni ile Denklem açıları (31) [52, 53]:. 1 ise bozulma D0 ve sıfıra eşit bir türevi, daha sonra alanda anamorphosis değerinin sabit değildir ve orta Ao anamorphosis farklıdır. Bozulma küçük ya da sıfır (Aa = 0) 'dir, ancak türev sıfır değilse 2., Önemli ölçüde alanında anamorphosis değiştirebilir. . 3. alanında süreklilik koruma durumunu Anamorphoses:

Aa - A0 = - = sbt. (32)

- * (31) Bu durum için bu bozulma ve sıfıra türev eşit, daha sonra süreklilik anamorphoses eğer alan sadece, 67 bir anamorfik sistemi olabilir izler

değeri bir anamorphosis için eşittir. Türevi sıfır bozulma olursa, o zaman bozulma büyüklüğü ifade [52, 53] ile belirlenecektir:

K = 7-1 - (33a) coscr ise alan (A "= const) bozulma Aa büyüklüğü bir açı teğet kare üçüncü dereceden, bozulma ifadesi [52 tarafından belirlenir aberasyonların kuramına göre değişen bir sabit Anamorphoses bir sistem, . 53] d RCO'lar *> 0 A0, A0 bozulma değeri negatif kalması gerektiğini anamorfik sistemleri, (33a ve 336) bu A 3 ^ cos a); it - alanında değişmezlik anamorphoses koşulların kaçınılmaz sonucu.

Biz unutmayın eğer r ^ 1, daha sonra C, F <mk + X, ve dolayısıyla VC + x ^ ik +] görüntülerin kaçınılmaz bozulma yol açar (açılar "eğik" kiriş),

yatay çizgiler. Ve bükme memesi ve boyutu artan bağlıdır

alan açısı ve çok az Optik bileşenlerin bağlıdır

Paralel jeneratörler silindir silindirik anamorfik eki. Funakoshi anamorphosis anamorfik optik sistemin görüş alanında sabit olduğu bir durum ortaya Bu alanda ve [63] 'de araştırma devam etti:

arsh (g) = Aarsh (t), (34)

burada t = tgcr; g - Bozulmayı karakterize bazı genel olarak, lineer olmayan fonksiyonu

Bir optik sistem; kemer {t) = \ nt + ^ l \ + t - hiperbolik sinüs.

Yukarıda belirtildiği gibi, süreklilik anamorfik sinema birimi (ALS), memenin bir anamorfik distorsiyon katılmasıyla elde edilebilir bakış alanı üzerinde anamorphoses.

Bozulma faktörü Ast DS tanıttı Fonksiyon g ilişkili Volosov

ilişkisi [63]: * (0D = T0 (1 + DD (35)

burada g (t) = TG (j '.

"Idealite" ALS [63] sağlayan teğet / alanında açısının bozulma Bağımlılığı:

68

A = sh [Aarsh (t)] {r t

Eşitsiz anamorphoses görüş alanı genellikle karakterizedir

5 tga [63] düzeltme faktörü bağımlılığı:

A = A0 [l + S {tgcr) i

Nerede 8 - "hata anamorphosis" Ao - orta saha anamorphosis. (34) hata anamorphosis kullanılarak (8) katsayısı ile ilgili

distorsiyon oranı [63]: 3_arsh (r0 [l + Aj) {A ^ Arsht

Anamorphosis ile yakın bir diğer özel sapmaları ALS ile bağlı bozulma, ek olarak - bu durum yatay ve dikey çizgiler (35) bağlıdır ve görüntüler düzleştirilmiş zaman öznenin yatay çizgi görüntülerini bükme. Bu durumda, meme içinde anamorfik bozulma giriş ALS bozulma eksikliği illüzyonunu yaratır.

Bölüm Özeti 2

Anamorfik sistemlerinin tasarımında simetri iki uçak olan yüzeylerde birden türlerini kullanabilirsiniz. Simetri düzlemleri iki farklı yüzey denklem, her biri torik, silindir, elips ve spherocylindrical yüzey vardır.

Bu gibi paraksiyel görüntü yüzeyinin gelecekteki oluşumu. Bununla birlikte, şekillendirme, yüzeylerin çeşitli yapılmış sistemlerindeki anormallikler anamorfik farklı temel sapmaları katsayılarıdır. Sonuç olarak anamorfik sistem, yani silindir anamorfik sistem toroid anamorfik sistemi ve anamorfik sistem küresel olmayan yüzeylerin farklı olarak düşünülmelidir. Paraxial yaklaşım, her bir eleman anamorfik sistem, sadece analitik olarak tarif edilebilir, fakat aynı zamanda bir 4 x 4 matrisini kullanır matris teori, yardımı ile. Bölüm matris bir silindir içeren sistemler için bir torik bir yüzey, ince bir toroidal ve silindirik lensler ve seçenekleri açıklayan bir yöntem olarak kabul edildi ve silindirik bir lens ya da küresel lens.

69

Torik yüzeyinden geçerken ışının üçüncü dereceden sapmaları kabul. Birbirine dik iki düzlemde her projeksiyon enine sapması için üçüncü dereceden sapmalarını iki bileşeni onbir üyeden oluşur. Beş tanesi bir çıkıntının parametreleri ile ilgili olan, ancak diğer altı üye çapraz üyesidir. Iki simetri düzlemine (anamorfik sistemi) ile paraxial bölge optik sistemin iki birbirine simetrik optik sistemler olarak düşünülebilir. Paralel jeneratörler ve karşılıklı dikey jeneratörler ile silindirik lensler oluşan sistemlerle silindirik lensler oluşan sistemi: silindirik anamorfik sistemler iki için düzenleme için sapmaları katsayıları değerlendirilmektedir. Silindirik anamorfik sistemleri iki tip anormalliklerin 16 tür var.

Görünüşüdür anamorfik sinema birimi (ALS) 'nin alanı üzerinde sabitliği anamorphoses memenin bir anamorfik distorsiyon katılmasıyla elde edilebilir. Sıfır değeri anamorphosis bozulma daha fazla olan için anamorfik sistemler negatif kalmalıdır; it - alanında değişmezlik anamorphoses koşulların kaçınılmaz sonucu.

Alanındaki sabit anamorphosis uyulur elde etmek için

arsh {g) = Aarsh {f). Anamorphosis ile yakından bağlı olduğu başka bir bozulma, ek olarak

ALS belirli sapmaları - yatay çizgilerin bükme görüntüleri

konu. Ne zaman durum g (t) / t = T0 {[+ Evet) ve dikey görüntü

yatay çizgiler doğruldu tabidir. Bu durumda, bozulma giriş

anamorfik eki ALS bozulma eksikliği yanılsaması yaratır.

70

Bölüm 3. Temel özellikleri ve çekimleri

Dijital için projeksiyon lensleri

sinema

Bölüm 1'de tartışıldığı gibi, dijital sinema dünyasında kalkınma kavramı (35mm kinoplenochnogo) sinema geleneksel sistemlere veya üstünde en azından karşılaştırılabilir kalitede olmalıdır özellikle görüntü kalitesi ile ilgili gereksinimleri bir dizi, ortaya koymaktadır. Sinematografik sistemlerinin en önemli parametre, görüntü kalitesini belirleyen izleyici ekranda gördüğü görüntü çözünürlüğü.

Bu bölümde sinematografik ve projeksiyon lens temel özelliklerini hesaplamak için bir yöntem, bu ihtiyaca dayanarak.

Belirlenmesinde optik kamera sistemleri ve elektronik projektörün temel özellikleri algılanan resim görüntüleyici kalitesine dayalı olmalıdır. Görüntünün görüntü kalitesi projeksiyon sistemi, ekran görüntüsü görüş mesafesinin büyüklüğü ve ekranın görüş açısı ve görüntüleme kameranın optik sistemin çözme gücü çözünürlüğüne bağlıdır. Ekran ayırt görüntü piksel yapı olarak değil zaman.

Bu parametreler oditoryumlar, gümüş ekranın çalışma alanında, 19-154-2000 OST [255] önerileri ve SMPTE EG 18-1994 [256] doğrultusunda kinotehnologicheskom sinema tasarım hesaplanan kitleye ekranından mesafe boyutu olarak. Sinemada farklı bir sinematik biçimlerde filmler gösterilebilir unutmayın. Gerçek zamanlı, ve ekran en boy oranı, çerçeve 1.66:1 ve 1.85:1 ile 2.35:1 anamorfik geniş ekran film, geniş ekran film kashetirovannym çerçeve 1,37:1-geleneksel 35mm ile bu formatta Film ve HD-formatında 1.78:1. 2050 kapasiteli salonların temel geometrik parametrelerinin hesaplanması sonuçları, 850 ve 250 yer sayısı Tablo l'de verilmiştir. 5 (L - salonda, H uzunluğu - gümüş ekranın çalışma alanının yüksekliği de çalışma alanının genişliği: Rm - geniş ekran, Rk - kashetirovannoy, W0 - sıradan ShTs-HDTV projeksiyon, az - koltuk ilk satırına gümüş ekranından mesafe).

71

Tablo. 5 Temel ayar ekranları

Parametre

A, B m, m Rm, m Rk, W0 m, m ShTs al M M

Oturma kapasitesi, koltuklar 2050 45 8.55 20.093 15.818 11.714 15.219 17.10 850 36 7.56 18 13.968 10.357 13.456 15.12 250 25 5.32 12.5 9.84 7.287 9.468 9.375

Sinemanın temel parametrelerini ve projektörler kullanılan matris boyutlarını (pp 1.Z. bakınız) bilmek, projeksiyon lens temel özelliklerini belirleyebilirsiniz. Incir. 21, bir optik projeksiyonu, j ^ şematik diyagramıdır - piksel boyutu modülasyon matris; ^ - Matris projektör lens ana düzlemden mesafe; o'2 - beyazperdeye projektör lens ana düzlemine mesafe - oditoryum uzunluğu; Ico'o-açısal görüntünün boyutu; 2so'z görüntü pikseli açısal büyüklüğü; y - gözlemcinin gözünün açısal çözünürlük sınırı.

Ekran

W / 2 projektör lens matris projektör-UR \ * R2 \ b

Incir. Şekil gelen optik film projeksiyon 21. Şematik. 21 şovları u 'dan belirlenen yatay görüş açısı

ilişki: W% M = 2-I (37a)

burada W - film ekran çalışma alanının genişliği Tablo gelen çıkıntının her türlü alınır. 5.

Benzer şekilde, Denklem (37a) '"ile dikey bir görüş açısına göre belirlenir:

(376)

72

Sıradan kashetirovannoy de projeksiyon lens / 31op Lineer artış,

Formülü ile tanımlanır HDTV ve geniş ekran projeksiyon:

Pm =-Z ~> (38a) b, b - genişlik modülasyon matris projektör. Anamorfik geniş ekran projeksiyon çerçeve yatay ve dikey farklı lineer artışa sahip anamorfik lens veya ekleri kullanılır ve bir sonucu olarak için - farklı odak uzunlukları. Formül (38a) ve bir dikey kesit p1 ile tanımlanan lens yatay kesitinin lineer bir artış [op aşağıdaki formül ile tanımlanır:

Aa »= - | (386)

burada h - modülasyon matris projektörün yüksekliği. Negatif bir değer optik sisteminde lineer bir artış ters bir görüntü oluşturur gösterir.

[46] tarafından verilen projeksiyon lens f'1Ion Odak uzaklığı:

J Pop ~ "j Tj * musunuz? ')

İkinci anamorfik lensin odak uzunluğunu belirlenmesinde

f'hm bölüm özne arasındaki mesafelerin eşitliği uymalıdır

(Matrix) ve ekranda görüntü Lj ve Lk sırasıyla iki karşılıklı

dik bölümleri. Geri odak uzaklığı optik f'Um ve f'lhm

Sistem doğrusal bir artış ve L, [46] ile ifade edilebilir:

f-(A-1G ('

f = Pnan'LU / 406 ^) f "(A *-O1 formülleri (40a ifade) ve (406) sırasıyla, LJ ve Luka ve onlara denk, biz ikinci bölümün anamorfik lens odak uzunluğunu ifade hangi edinin:

G1 _ J Pop 'Ve Ion * V ~ Pllon) / A 1 N "" "AL1-A.) 2'

73

İdeal optik sistem tarafından üretilen görüntü kalitesi belirlenir

özellikle kırılma olayları ve arka oranına doğrudan bağlıdır

dalga boyu X [257] için diyafram A '. Projeksiyon koşulları tarafından belirlenen film projeksiyon lens N0 Gerekli çözülmesi güç - al beyazperdeye [49] izleyici doğrusal bir artış / 31op ve mesafe:

Yeterli parlaklık ve yüksek kontrastlı görüntü ayrıntıları ile N> P op ua3

Gözleri açısal çözünürlük sınırı bir açısal dakika olarak alınabilir. O zaman

N0 =-X: 'A, aşağıdaki formül ile tanımlanan "arka açıklık A. Yüksek kalitede projeksiyon görüntüleri koşullardan biri, bir üst üste ızgara şeklinde kendini ayırt görüntü piksel yapısı vardır. Yani piksel modülasyon matris arasındaki boşluğun izin verilen büyüklüğü, ekran nesne gözün yanı sıra projeksiyon lens ve sinemanın parametreleri tarafından algılanan değil hangi açının değerini bilerek olabilir, sınır ayırt piksel ızgara tanımlayın. Bu, bir nesne bir göz tarafından algılanan yerden eşik görüş açısı, tek bir açısal dakika [258] olduğu bilinmektedir. Şekil 21, aşağıdaki gibi zaten görünür gözüne ekranda görüntünün değeri, temsil edilebilir gösterir:

Inç / = <& (Z) (42)

sonra piksel YRl arasındaki farkın maksimum boyutu ile tanımlanır:

jy «= i - (43)

Piksel arasındaki zaman geniş ekran projeksiyon boyutu sınırı boşluk

İkinci bölümdeki y ile verilir:

A / = / - (44)

Bir piksel matris izin verilen boyutu ekranda piksel yapısı ayırt nesneden ur kararlı modüle. Onlar daha büyük veya iki açısal dakika [258] eşit kabul edilir hangi açı, sonra ur formüller (42) tarafından ışığın iki nokta farkı eşik oluşur - (44). 74

Filme ve ses kayıt, post-prodüksiyon işleme, kopyalama, posta, projeksiyon ve depolama: tam sinematik süreci kapsamında diğer linkler sonra aşağıdaki bir oluşan bir süreçtir. Filme ve projeksiyon (Şekil 22) Ancak, görüntüleme "zincir", iki aşamada sağlanabilir. Incir. Ve 22 / - filme mesafesi (konuya lensin temel düzleminden mesafe); a'i - görüntüye kamera merceğinin ana düzleminden mesafe; 2YI - konunun doğrusal boyutu; 2y '\ - CCD kamera tarafından elde edilen görüntünün doğrusal büyüklüğü; 2_u? - Matris projektörü yansıtılır nesnenin Doğrusal boyutu; 2y'i - ekranda görüntünün doğrusal boyutu; q - elektronik görüntü dönüşüm katsayısı, yani yükseklik ve genişlik oranı, sırasıyla CCD kamera yükseklik ve genişliğe matris projektörü modüle. Göz görüntü daha sonraki hesaplamalar için, uzay ve zaman içinde ayrılmış, birkaç aşamada elde edilmiştir olarak değerlendirdiğimizde, görünür artış kavramını kullanabilirsiniz. Ayrıca projeksiyon görüntüleri doğal iletim şartı yerine getirmek için önemli olduğuna dikkat edin. Birlik [259, 260] eşit T görünür bir artış ile sağlanan doğru görüntü perspektif iletim.

Ekran

Lens kamera projeksiyon Matrix Matrix D kamera projeksiyon D y '^ kt yönü DsTsT

W / 2

Incir. 22. / Dijital sinematografi Genel lineer artış görüntüleme aşamaları? Şekil görüntü oluşturma sistemi. 22 ilişki ile saptanmaktadır:

Ooh

(45)

Bu, belirgin bir artış oranı T teğet açısı olduğu bilinmektedir hangi

Çıplak gözle [261] ile nesne tarafından iki ucu birbirine açının tanjantına paraxial görüntüsü görülmektedir. Şekil itibaren. Şekil 22 tg w <[= J2 / a3 ve tgcon = yxjax, o sırada iktidarda belirgin artış:

75

T = £ ~ 3 -. (46) <s Y \ (45) denkleminde yerine (46) ve lens görüntüleme kamerası ry doğrusal bir artış bunu ifade:

/ ** = - ¥ - * (47) ve \ P ** Ben Arka lens odak uzaklığı kameralar f'IOK olarak ifade edilebilir

[46]:

f, _ Rya \ JlOK ~ *, -, *

(47) (48) içine, eşitlik biz ikinci bölümde f'I [OK ile lens kameralar f'l0K ve geniş ekran projeksiyon odak uzunluğu elde

dikkate görüntüleri ve görüntü dönüştürme faktörünün doğal iletim koşullarını alıyor:

_ A, a *, * D

'1 Ok / L = L 3 "(49a) W-Rsh'Ch-Oz'T '_ a, * a * r' Pok / L = D ^ 3 * (496)

Nesnenin uzayda açısal alanını belirlemek için ilk bulmalısınız

doğrusal bir artış /? "zincir" formasyonu oluşturan optik elemanlar

Göre belirlenir, her bölüm, görüntüler (Şekil 22):

P = Pb-Rp>

Pr = PKK 'Piion'

nerede kamera DL = / ca / ​​(IOK f \ +) doğrusal bir artış çekim; Çekim dikey bölümünde pm-fi'iOK / (a ​​\ + / 'pok) lineer bir artış

odası.

Uzay nesne lensin açısal alan 2yuts formülü:

ve ikinci bölümde 2 (0 \ n sırasıyla:

i) teki in \ = -, y n * 2-p2-ar

76

Ayrıca fotoğrafik lens ana karakteristiği I / k, bağıl diyafram, sen Airy disk çapı ve dalga boyu X [257] yoluyla belirleyebilirsiniz:

2.44-L

nerede S1E - Airy disk çapı. Nyquist sınırı dayanarak yerinde en az 2x2 matris elemanı dağıtılan nesnenin tek bir noktadan saçılma nokta önerilir. F-sayısı Elde edilen değerler CCD enerji özellikleri ile uyumu da dikkate almaz. Küçük bir ışık seviyeleri ile çalışmak için göreceli açıklığını artırmak gerekir.

Yukarıda açıklanan prosedüre göre projeksiyon lens temel özelliklerini tespit ve ayırt piksel ızgara komşudur. DMD-matrisi, D-ILA-matrisi ve SXRD-matris - hesaplamalar matris modüle ilk bölümde ele alınmıştır için. Üç salonları için hesaplama sonuçları Tablo gösterilmiştir. 1 Ek B.

Hesaplama sonuçlarının analizi ekranda 2K ve 4K çözünürlüğe sahip projektörler kullanarak bir üst üste ızgara şeklinde, görüntünün piksel ayırt yapısı olmayacağını [262] 'de yazarlar tarafından çizilen sonuçları doğruladı. Ancak, 2K çözünürlüğe sahip matriks dayalı geniş ekran sinema projeksiyonları görüntülerken seyirci görüntüsünün tek tek pikselleri ayırt edecek gibi ekranda yüksek kaliteli görüntü sağlamak mümkün olmayacaktır. Tüm sinemalarda geniş ekran filmleri göstermek için 4K çözünürlükte projektörler kullanmanız gerekir. Aynı film biçimlerini gösterirken diğer iyi görüntü kalitesi yukarıdaki 2K ve bir çözünürlüğe sahip matris modüle sahip projektörler sağlanacaktır.

Ayrıca Dynamax CMOS sensör çözünürlüğü 5766/6492 piksel Tablosu'nda listelenen farklı sinema ve film formatları için [19] altında sinematografik lenslerin temel özellikleri vardı hesaplanmıştır. D-ILA matris 1.27 inç ile bir projektör kullanarak sonraki aşama görüntülemede 2. Ek B.. Odak uzunluğu, farklı odalar için lens açısal alanları farklıdır, fakat anlamlı ölçüde ve sinema biçimi boyutuna esas olarak bağlıdır.

77

Önerilen yöntem ile hesaplanan salonda 45 m, içinde geniş ekran biçimi için temel özellikleri Tablo gösterilmiştir. 6.. Tablo. Sinematografik ve projeksiyon lens kamera merceğinin 6.. Başlıca özellikleri

Projektör lens

Yukarıdaki tüm biz ana özellikleri optik dijital sinema nesne ve görüntünün maksimum boyutu genel oranı, ve gümüş ekranda görüntülerin istenilen kalitede hem de gelmesi gerektiğini söyleyebiliriz. En iyi görüntü kalitesi için öngörülen izleyici bindirilmiş ızgara biçiminde, görüntünün piksel yapısını ayırt edilmemelidir. Hesaplamalar dijital sinemanın amacı yukarıda 2K ve bir çözünürlüğe sahip optik sistem tatmin olduğunu doğruladı. Ancak, geniş ekran filmleri oluşturmak ve görüntülemek için 4K (4096/2160 piksel) çözünürlüğe sahip matrisi dayalı bir tekniği kullanmak gerekir.

Bölüm Özet 3

Tam bir dijital sinema işleminin bileşenlerinin temel özelliklerini belirleme tekniği.

İlk aşamada temel özellikleri belirli anahtar sinemasının parametreleri ve projektörler kullanılan matris boyutlarda sinema projeksiyon lensleri hesaplanmıştır. Bu parametreler oditoryumlar, gümüş ekranın çalışma alanında, OST 19-154-2000 ve SMPTE EG 18-1994 önerileri doğrultusunda kinotehnologicheskom sinema tasarım hesaplanan kitleye ekranından mesafe boyutu olarak. Hesaplamalar temel geometrik salonlarının parametreleri, kapasitesini 2050, 850 ve 250 koltuk yapıldı. Projeksiyon lens, doğrusal bir artış ve odak uzunlukları, yanı sıra sırt ve sayısal açıklık boyutu izin modüle piksel matris tarafından belirlenir için. Bir piksel modülasyon matris verilen büyüklük gümüş ekranda piksel yapısı ayırt görüntülerinden tespit edilir.

İkinci aşamada film yapma lens de. Iki ana meridyen Odak Uzunluğu doğal deneyiminden bulundu

78

dikkate elektronik görüntü dönüştürme katsayısını alarak. Film ekran boyutu, mesafe filme ve görüntüleme "zincirini" içeren optik eleman genel lineer artış olarak tanımlanan iki bölümlerde açısal alan. Önerilen yöntem projeksiyon lens temel özelliklerini tanımlar ve ayırt piksel ızgara komşudur. Hesaplamalar radyasyon dönüşüm farklı ilkelerine göre dokuz modüle matrisler için gerçekleştirilmiştir. Ekranda 2K ve 4K çözünürlüğe sahip projektörü kullanırken, üst üste ızgara şeklinde, görüntünün piksel ayırt yapısı olmayacağını bulundu. Ancak, 2K çözünürlüğe sahip matriks dayalı geniş ekran film çıkıntıları zaman. seyirci tek pikselleri ayırt tabi olacak gibi ekranda yüksek kaliteli görüntü sağlamak mümkün olmayacaktır. Tüm sinemalarda geniş ekran filmleri göstermek için 4K çözünürlükte projektörler kullanmanız gerekir. Aynı film biçimlerini gösterirken diğer iyi görüntü kalitesi yukarıdaki 2K ve bir çözünürlüğe sahip matris modüle sahip projektörler sağlanacaktır.

Projektör lens D-ILA-matris CMOS-matris Dynamax çözünürlük 5766/6492 piksel ve boyutu 20,5 x11, 8 mm için 4K kamera çözünürlüğe sahip 1.27 inç ile fazla çalışma için seçilmiş. Onların ana özellikleri salonun uzunluğu 45 m geniş ekran formatı için hesaplanır

79

Bölüm 4. Paralel anamorfik lensler

silindirik bir bileşenini oluşturan

4.1. Temel planları anamorfik optik sistemler

Karmaşık optik dijital sinema gelişiminin sonraki aşamada, optik devresinin seçimi temel için gereklidir.

Prizmatik, silindirik ve torik - Tüm anamorfik optik sistem çeşitli ayrılabilir. Buna karşılık, silindirik anamorfik sistem sistemini oluşturan silindirik lens iki varyant karşılıklı konuma sahip olabilir. Silindirik yüzeyleri birbirine paralel olan formu ilk anamorfik optik sistemi düşünün. Anamorfik lens küresel lens (Şekil 23) daha önce yüklenmiş silindirik afokalı (veya prizma) meme oluşturulabilir. Incir. 23 gösterir, iki eksenel olarak yatay ve dikey meridyen bölümüne ayrılır. Bu planları dezavantajları silindirik parçaların büyük boyutları vardır. Bu görüntü kalitesini düşürür - avantajı anamorphic eki (AN) tek başına bir sistem, ama ayrı ayrı hesaplanan bir küresel lens ile olmasıdır.

c d Şekil. Meme anamorfik küresel lens (Şekil 24) sonra takıldığında 23. Objektifin önüne yerleştirilen temel optik devreler küresel anamorfik lens takma ikinci temel çözüm sistemi vardır. Bu sistem çözümlerinin avantajı silindir bileşenleri daha küçük boyutlara sahip olan, ancak gerekli arka bölümünün elde edilmesi zordur. 80

Incir. 24. Küresel lens üçüncü çözümden sonra yüklü temel optik devreler küresel anamorfik lens takma küresel bir bileşeni (Şekil 25) etrafında düzenlenmiş silindirik lenslerin anamorfik lens.

Anamorfik sinema lensler için konu alan yatay doğrultuda uzatılmış bir dikdörtgen şekle sahiptir. Silindir bileşenlerini oluşturan yatay paralel olabilir (Şekil 25 a, b) ya da bir nesne (Şekil 25 c, d) bir dikey kesit görünüşüdür. Bu tür lenslerin avantajları küçük boyutlu ve yüksek değerler elde olasılığı yüksek görüntü kalitesi ile anamorphoses.

Incir. 25. Başlıca optik devreler anamorfik lensler

81

Daha fazla araştırma için ilginç bir temel düzenleri anamorfik lensler vardır. Onlar iyi anlaşılmış değildir, ancak önemli ölçüde teknik olarak mümkün çözümler aralığını uzatabilirsiniz.

4.2. Boyutlu hesaplama

Işlerinde BN koşucular [46] optik devrelerde anamorfik lens spherocylindrical ve bunların hesaplama marker yöntemleri iki sürümü düşündü. Silindirlerin bir pozitif ve diğeri negatif (Şekil 26) ise, küresel bir bileşeni, bir yönde yönlendirilmiş olan iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer alan durumu göz önüne alın. [46, 263, 264] 'de gösterildiği gibi, küresel lensin bir pozitif odak uzunluğuna sahip bir silindirik mercek negatif bir değer ile, önüne yerleştirilir - arkasında.

1 - "- * - '-,

-. ["'

V

l H'i V

d, NL VJ E? ve

L

fi *

---- "-. da>

- "2 * V f = R th-7 * -. + * --- A ait

Fig.26. Her jeneratör gibi diğer spherocylindrical anamorphosis oranı lens paralel olan silindirik lensler ile optik şeması spherocylindrical lens formül [46] ile belirlenir:

f ", (50) burada / ft * - ilk spherocylindrical bölümünde lensin eşdeğer odak uzunluğu; - tek geçerli küresel bileşen ikinci bölümde, odak uzunluğu / # = / g.

Hesaplamanın temeli [46] tarafından optik bileşenleri arasındaki boyutlu ilişkiler koydu:

F3 f (1 - ^ F2) 2 {[F2 + FZ (1 - * 2 ^)] - (1 - ^ F2) FZ + F2-F / FZ 1} (1 - * 2 ^) 20 - ^ FZ) - [ F2 + FZ (1 - * 2 ^)] [^ ^ * 2 * 2 +0) (1 - ^ FZ)] '

82

(1 - </ 2F2) [FL (1 - * 2 ^) + F. (1 - </ 2F3)] + ^ F1F2 "" 1 ~ /. \ 2 'K, FL (1-s/2F2) burada F / K, FZ - optik güçler, sırasıyla, ilk olarak, lensin ikinci ve üçüncü bileşenleri (**??); F / eq - lens toplam optik güç; di - daha sonra küresel bileşeni, mesafe di ana noktaya, ilk silindirik parçanın ana noktadan itibaren mesafe, - daha sonra, silindirik ana noktaya küresel bileşenin ana nokta arasındaki mesafedir.

Bütün mercek Fk, ikinci F optik güçlerin bilinen değerleri? FZ ve üçüncü komponentler ve mesafe <k F / S birinci bileşenin ve mesafe d optik güçtür;. FZ ve J değerleri değiştirilerek ^ lens daha küçük boyutlara hesaplanabilir. Biz tasarım kısıtlamaları seçenekleri programları uygulanmaktadır dikkate Ancak, biraz. Biz formülü (51) uygulamak ve (52) 50 mm'lik ilk bölümü ve bir katsayı eşdeğer odak uzunluğu ile kompakt spherocylindrical anamorfik lens hesaplanması için A = 0.5 anamorphoses ve tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak. Fi0K 50 mm ve = 0.5 anamorphosis faktörü A = yana olarak, formül küresel bileşeninin (50) odak uzunluğu 100 mm'ye eşittir. Üçüncü elemanın optik gücü ve sabit bir değer yapmak, birinci ve ikinci bileşenler arasındaki mesafenin pozitif değerler bölgeyi tanımlar. Örneğin, -0.1 * FZ 103 103 x 0.1 dioptri ve Şekil de görüldüğü gibi <& = 22.5 mm, di pozitif değerler, değişen. 27 FZ optik güç pozitif değerlerinde olacaktır. Ayrıca mesafe di üçüncü bileşenin optik gücünün değerinin daha yüksek, daha küçük olduğu unutulmamalıdır. Uygulandığından, sistem bir optik güç FZ olabilir

0 10 x 0.025 diopter aralığında-S. Aksi takdirde, eksenel mesafe di negatiftir.

83

dj.MM

Şekil 27. Hem de üçüncü bileşenin optik gücün bir negatif değer ile üçüncü elemanın (F3) 'in optik güç mesafe (di) grafiği, = 115 mm znacheniyf ife başlayarak, sistemin çözümler vardır. Ancak bu değerler küçük ölçekli optik sistemi hesaplanabilir edilemez. Üçüncü bileşen optik güç (Şekil 28), birinci optik gücün bir doğrusal fonksiyonudur. Şemasına göre birinci bileşenin optik güç negatif ise, üçüncü bileşen pozitif olduğu görülebilir.

Ek.28. Birinci elementin optik gücünün optik kuvveti (F3) grafiği (P ^ Şimdi üçüncü mercek sabit bir optik güç, mesafe Fife birinci ve ikinci elemanlar arasındaki birinci silindirik bir mercek ve mesafenin optik güç bağımlılığını göz önünde bulundurun. Şek. 29 ile 30 grafiklerdir FZ bu eğriler = yukarıda gösterildiği gibi 0.013 x 103 dioptridir, (Şekil 26) tochkef ife = 100mm bir ekstremumu / 0 200 mm optik F kuvveti negatif değerler mesafe gelmiştir değiştirerek pozitif değerler FZ. fifre kullanmanız önerilir . pozitif - Bu nedenle, ilk silindirik lens negatif ve ikincisidir.

84

Şekil 29. Optik güç (P 0, birinci ve ikinci bileşenler arasındaki uzaklık, ikinci ve üçüncü bileşenler (d2) arasındaki eksenel mesafe grafiği en az d.2 80 ve 120 mm ila 200 mm, 0 arasında değişen bir değer, ancak ikinci durumda, uzunluğu mesafe 100 mm'ye yakın olduğunda tüm sistemi çok daha fazla. U2 olacak, mesafe değeri di. Gerçekleşen sistem ikinci ve üçüncü bileşenleri di yaklaşık 75 mm arasında bir mesafe olmalıdır hızla (Şekil 30) büyümeye başlar.

Ek.30. Anamorphosis birinci silindirik mercek sistemi içinde 0.5 'lik bir faktör ile lens hesaplanmasında, birinci ve ikinci elemanların (ikinci (d2 arasındaki d ^ uzaklık) arasındaki eksenel mesafe grafiği negatif ve üçüncü olmalıdır -. Birinci ve ikinci parçalar arasında pozitif bir mesafe 0 ila 80 mm ve 120 ila 200 mm arasında değişen, ama ikinci durumda, tüm sistemin uzunluğu çok daha fazla olacaktır fifc en düşük bir değere sahiptir. Zemax optik programındaki hesaplama kontrol etmek için paraksiyal bölge varyantta ayarlanmış 0 anamorphoses bir faktör ile spherocylindrical anamorfik lens incelenmiştir 5 ve 50 mm arasında bir odak uzaklığı.

85

Silindirik lensler olan jeneratörler ile optik sistem

birbirine paralel olarak, ilk bölümün eşdeğer bir odak uzunluğuna sahiptir

İkinci / I = 100 mm / '/ = 50 mm,. Mesafe di = 22,5 mm ve üçüncü bir optik bileşen kuvvet FZ = 0.018 x 103 dioptri. Formül tarafından (51) ve (52) biz ilk bileşen F / = -0.022 x 103 diyoptri ve eksenel mesafe d] = 17,22 mm optik gücünü bulabilirsiniz.

Hesaplanan optik şeması Şekil l'de gösterilmektedir. 31 (a, b). 77,5 mm - optik sistem L = 117,2 mm, ve görüntü düzlemi a'3 için mesafe uzunluğu.

L.

~ ~ ^

a b Şekil 31. Jeneratörleri birbirine paralel olan silindirik lens ile optik düzeni spherocylindrical anamorfik lens: a) oryantasyon Y - Z, F '= 50,0 mm; b) X oryantasyon - Z, F '= 100,0 mm. Eğer aşağıdaki parametreleri ile optik sistem ayarlandığında: Gfc = 10 mm; FZ = 0.025 x 103 dioptri; F / x = -0,041 diyoptriden J3 ve dj = sistemin 13,58 mm, uzunluğu

113.6 mm ve <2s = 90mm arka bölümü. Paraxial özellikleri hesaplanır

sistemleri belirtilen parametreler ile uyumlu.

Bölmelerin ve 0.5 anamorphosis oranında bir 50 mm bir odak uzunluğuna sahip, aşağıdaki formüle Begunova [46] ile lens bu düzenlemenin araştırma ve boyutsal hesaplama bir sonucu olarak, bu sistem ile arka bölümün uzunluğunu yeni her zaman elde edilir olduğu saptanmıştır Onlar adım boyutlu hesaplama dokunulmaz değildir. Bunun bir sonucu olarak, belli bir uzunlukta ve istenen posterior segment optik sistemin hesaplanması nedeniyle ayar parametrelerinin seçimine zaman alıcı bir işlem haline gelir.

4.2.1. Optik temel devrenin bir birinci düzenlemesi

Küresel bileşen bir yönde [266] olarak yönlendirilmiş iki silindirik oluşturma yüzeyleri arasında yer almaktadır, burada, boyut hesaplama spherocylindrical anamorfik lens aşamasına ek koşullar tanıtılması. İki karşılıklı 86 keskin görüntüler elde etmek

dikey kesitleri görüntü düzlemine hizalanmalıdır. Yatay ve dikey bölümlerde tüm sistemin L uzunluğu eşit olmalıdır.

yatay

dikey

Incir. 32.. Üç lens uzunlukta yatay bölümünde üç ince bileşenden anamorfik lens optik düzeni d2 ve a'3 mesafelerin di toplamı, (Şekil 32) 'dir. Nerede A'B - Arka ana noktasından mesafe

optik eksen üzerinde bir noktaya olan son bileşen görüntüsü. Dikey bölümünde, L di mesafeler ve bundan / V Bildiri toplamıdır, arka eksen mesafelerin hesaplanması için aşağıdaki formül elde edilir:

d = * 1_ F,

* A'3,

dx = L-d2-a'3 = L

F,

(53)

(54)

Açıları ve yükseklikleri [46, 265] ve bilinen formüller kullanmak görüntünün eşdeğer odak uzunluğu ve pozisyon değerini bulmak için:

ve tg «* + i = - tg» * + W n, k + \

K + \ = K-dk-4 <* M>

(55)

(56)

burada k - Bileşenin sayısı ve ^ «o + / - A> inci ve +1- eşleme bileşeni için optik ekseni ile birinci paraxial ışınını açıları; ni, Tr + i - k-inci ve k + / TH ortamlarda kırılma endeksleri; hb h ^ i - k ve k +1 inci bileşeni ile ilk paraksiyal ışın kesişim yüksekliği; FC - Optik kuvvet bileşeni; dk - +1- eşleme bileşenine ön ve ana düzlemi k-th bileşenin ana düzlemi arkadan mesafe.

87

Optik sistem, bir homojen ortam (hava) ve a / kabul ise - 0 ve

h] açıları (55) ve formül yükseklikleri (56) sahip uygulanması, = 1:

tgOjMgo ^ + VD, = Oj,

YL, hl =-dltga1 = l-d1Ol,

tgez3 = tga2 + H202 = Ol 02 (l-dlOl),

/ R, = h2-d2tga3 = l-d <$> l-d2 <! L-d2 <& 2 (l-d1 <& l), (57)

tgaA = tga3 + h3O3 = O1 + O2 (l-dlOl) + O3 (\-dl0l-d2Ol-d2O2 (l-Dlo ^). (5 ")

Geometrik ilişkilerden bilerek / e'k = hjtga4, aa'3 = h ^ / ^ XGA, yerine

Bu denklem (57) ve (58) ve elde, transformasyon formülü sonra

F, "F. + F2 = (1 - ^ F1) + FZ (1 - F1-^" / ^ 2F1-F2-0-^ F)). (59)

a, = \-d ^-d2 <bx-d2 <$> 2 - (\-dx <& x) F, denklemde ikame (59) ve formülleri ile tarif edildiği gibi (60) di ve Efe, (54) ve (53) ve denklem sisteminin çözülmesi, sürekli olarak, birinci ve üçüncü bileşenlerin optik gücü:

f =

AFP, DF / / w-F / f) (61) 1 ^ F / ^ Fyazh Ld-2) + 1 '

F3 = F ^-F / J "(62) a'3F! X (1a'3F2Pek-2a'3F1Y + \)

Iki bölüm içinde tüm optik lens ayarlamak için gerekli olan kuvveti hesaplamak

F! Ftsek ve eq = 02, ve görüntü ve istenilen uzunluk a3 için lens mesafe

L. Daha sonra, ardışık olarak formül (61), (62), (53) ile ve (54), optik sistemin geri kalan yapısal parametreleri anamorfik lens bulunmaktadır.

Biz olası çözümler alanları belirlemek için tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkiyi araştırmak. Biz yukarıda formül (61) uygulanır, (62), (53) ve (54) yatay bölümünde spherocylindrical anamorfik lens denk odak uzunluğunu hesaplamak için fi3K = 21,04 mm ve düşey bir kesit / # = / R2 = 29 mm ( Tablo. 6), oysa denklemi (50 uyarınca = 0.73 anamorphosis oranı A). Optik sistem, L = 100 mm uzunluğu varsayalım. 0.1 'den 60 mm'ye kadar bir aralıkta değiştirilebilir arka segment a'z optik sisteminin parametrelerinin bağımlılığı göz önünde bulundurun. Eksenel mesafe di ve dj vardır

88

Şekil l'de gösterilen doğrusal bağımlılık. 33. a. Değerleri a'3> 29 mm için,

mesafe di negatif. A3 tüm değerleri için mesafe dj

71 mm'ye eşit sabit bir değere sahiptir. Sonuç olarak, optik sistem hesaplanırken, 0 ila 29 mm arasında değişen a3 seçilmelidir.

Ve Şek. 33 posterior segmentine karşı çizilen (a'3) a) eksenel mesafeleri (di, d2).; b) ikinci bileşenin optik kuvvet bileşenleri (F ^ F2, FZ) optik gücü posterior segment doğrusal bağımlılığı vardır ve birinci ve üçüncü bileşenlerin optik güç karmaşık bir bağımlılık (Şekil 33 b) sahiptir. Aralık a'3 kuvvet F boyunca aynı anda / negatif vardır

değerleri ve F? FZ ve olumlu. Ne zaman a'3 = 6.05 mm, ikinci optik yetkileri ve

0.035 x 10 dioptriye eşittir üçüncü bileşeni.

Sistemin L. uzunluğuna bağlı olarak, bir optik sistem parametrelerinin değiştirilmesi kadar dikkate görüntü düzlemi a3 almak için üçüncü bileşen arasındaki mesafe

22 mm ve L değerlerine eşit 1 'den 200 mm' ye aralığında değişecektir. Bunun bir sonucu olarak, aralık (Şekil 34 a) sistemin uzunluğuna doğrusal olarak bağlıdır. Böylece, 1 ila 29 mm mesafe d aralıkta L yalan değerleri; 29 mm d \ değişiklik işaretinden sonra negatif değerleri ve değerlere sahiptir. Ne zaman L - 36 mm d \ = d2 = 7 mm.

Ikinci bileşenin optik gücü hesaplanmasında göz önüne alındığında, bu nedenle L tüm değerler için, bir sürekli F var mı? = 0.035 x 10 dioptri. Birinci ve üçüncü bileşenden optik güçleri fonksiyonel bağımlılığı ile ters orantılıdır, bu abartılı grafikler (Şekil 34 b) 'dir. F / FZ bağlı ve bir kırılma noktası var L = 19,8 mm. Kopma noktasına optik sistemin yapımında birinci bileşen, pozitif ve üçüncü negatif olacaktır. Bileşeninin ilk kırılma noktasından sonra

89

negatif ve üçüncü pozitif olacaktır. Olası bu düzenlemede

lens, optik güç = 02-FZ

Ve Şek. 34 Grafikler sistem uzunluğu (L) göre: a.) Eksenel mesafe (di, d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F ^ F2, F3)

Lens spherocylindrical anamorphosis katsayı değerlerinin parametrelerin bağımlılığı analiz eder. VK '/ değişmez değerini bırak = 21.04 mm daha önceki örneklerde f'n = f'2-As = 22 mm, L = 100 mm A'B ile ilgili olarak (50) ile bağlanır anamorphosis oranını, değişecektir.

Fonksiyonel bağımlılığı d (A) grafiğe göre (Şekil 35 a) solüsyon etki uygulanan optik sistem 1 anamorphosis oranı 0,21 aralığında yer alır varyantları olduğunu göstermektedir. Bu aralık dışında, eksenel mesafeleri bir negatif bir değer alır. Tüm bileşenler arasında A = 0.345 eksenel mesafe eşit olduğunda.

Ve Şek. Anamorphosis 35 (A) 'katsayısının araziler: a.) Eksenel mesafe (di, d2); daha önce belirtilen ile 0,1-1 arasında anamorphosis oranı b) optik kuvvet bileşenleri (F ^ F2, F3) tüm lens

değerler \ L ve birinci bileşen, negatif olduğu bir yapıya sahip olacak ve

ikinci ve üçüncü pozitif (Şekil 35 b). Spherocylindrical lens 90

0,465 eşit katsayı F anamorphoses? = FZ = 0.022 x 103 dioptri. A = 1 spherocylindrical bir optik güç F2 = 0.048 x 103 dioptri ile küresel objektif olursanız. Şimdi üçlü bir tasarım parametrelerinin bağımlılığını düşünün

iki argüman optik sistem. Biz / '/ eq = 21.044 mm ve Z sabit değerlerini soracaktır önce olduğu gibi, 100MM =. Bu durumda, değişken değerler

anamorphosis oranı ve (50) ikinci bileşenin odak uzunluğu ve \ bir arka bölümüne iş ile ilgili. Eksenel mesafe a3 aralığında 10-40 mm yalan di için değerleri ve sadece anamorphosis faktöre bağlıdır ve 0-0,21 aralığında negatif bir değere sahiptir. D.2 mesafe A ve a'3 (Şekil 1 bağlıdır

A3 Ek B), daha büyük bir değer, alt k eksenel değerleri

mesafe di negatif. Oranı en az 1 olduğunda, tüm anamorphosis a'3 için birinci bileşenin optik güçleri negatif değerleri alır ve üçüncü bileşenin optik kuvvetlerinin değerleri (Şekil 2 Ek B) pozitif olacaktır. When A> 1, değerleri F /

pozitif değerler ve negatif FZ alır. Optik kuvvet F / daha az, daha az değer a'3 ve FZ, daha küçük daha a3.

Incir. 3 ve Şek. , 21044 mm ve Dz = 22mm - Ek 4 sabit değerler f'hK optik sistem parametrelerinin bir komplo olduğunu

Değişken parametreler A, f'o ve L. Bu durumda, A bağlıdır yoktur ve L bağlı değildir, ve birlik anamorphoses d2 daha büyük bir oranda negatif değerler (Şekil 3 Ek B) alır. Daha kısa olan optik sistemin uzunluğu daha küçük bir değer dj alır. Ancak, aynı zamanda, bir optik sistem en az uzunluk elde etmek isteyen, örneğin, L = 25 mm, / '/ eşdeğer ve a'3 yukarıdaki değerler göz önüne alındığında,

olası 0.8 'den 1 (Şekil 3 Ek B) katsayı anamorphoses lensler hesaplamak için. Olası çözümler aralığının uzunluğunun büyük değerler için genişletmektedir. Önceki düzenlemede olduğu gibi, tüm L için birinci bileşenin kırılma gücü 1 (Şekil 4 ve Ek B) 'A için \ ve pozitif> A için negatiftir. Birlik anamorphosis tüm L üçüncü bileşenin optik güç pozitif değerler alır ve A> 1 negatif değerleri (Şekil 4b Ek B).

91

Zaman sürekli / 'şu seçeneği düşünün?, A f'i3K katsayı anamorphosis ile değişmektedir. Biz / S = a3 29 mm, 22 mm = set edeceğiz. Eksen

Bu durumda, uzaktan / s ne de bağlı olarak, düz,? Tüm sabit

A ve L. değerleri mesafe dj her di için A. tüm değerleri eğriler için sabittir

L değerleri ve absis ekseni birbirine paralel ve koordine a'3 value = 22 mm ekseni boyunca kaçık bir vaziyettedir. L için daha küçük 29 mm eksenel mesafe d] alır

negatif değerler. Ilk bileşenin 0 ve 1 optik güç arasındaki spherocylindrical lens anamorphosis katsayısı do (Şekil 5 ve Ek B) negatif, ve üçüncü bir pozitif (Ek B b Şekil 5). Böylece, optik sistem uzunluğundan daha az, daha çok optik güç silindir bileşenleri. Birden fazla faktörüne sahip sistemlerde birinci bileşen, pozitif ve negatif olur üçüncü anamorphoses.

Eğer sabit bir parametre L = 100 mm, değil A3, eksenel mesafeyi varsayarsak

Ayrıca doğrusal bir ilişki var. Bu düzenlemede, eksenel mesafe d / için sabittir

A ve L. tüm değerler değerlerinde mesafe a'3 büyük 29 mm alır yapmak

negatif. Orada F / (Şekil 6 ve Ek B) negatif de, ve

FZ pozitif 0-1 anamorphosis 'lik bir oranda (Şekil 6 b Ek B) ve

A> 1 tam tersi. Üçüncü bileşenin optik güç doğrusal anamorphosis katsayısı bağımlı ve doğrudan, L veya a'3 bağlı olarak sadece eğim değişikliği

(Şekil 5 b, Şekil. 6b Ek B). F?, Ve F1zh ile anamorphosis faktörü ilişkili göre (50) halinde, optik sistemin tasarım parametrelerinin bağımlılığı analiz eder. Bu durumda, bileşenler arasındaki boşluk, bir kompleks A bağımlılığı ve ^ s (Şekil 7 a, b, Ek B) vardır. Örneğin, fj3K = 25 mm ve mesafe dj cfc y bu aralığın dışında bir mesafe ile negatif değerler alır, 0,25-1 pozitif lensler anamorphosis katsayıları zaman. Artan değerleri ile fj3K eksenel mesafelerde pozitif değerleri anamorphosis katsayısını artırarak doğru kaymıştır. Yapılar lens yukarıda tarif edildiği gibi aynıdır.

Şekil itibaren. Ek B 7 ve 8 de paralel silindirik mercekler büyük Anamorphosis oluşturan seçenekleri spherocylindrical lensler hesaplamak mümkün olduğunu göstermektedir. Fj3K = 200 mm, örneğin, bu 2-8 katsayıları anamorfik lens anamorphosis hesaplamak mümkündür. Bununla birlikte, eğer bir olasılık

92

sapmaları düzeltme bileşenleri, filtre seçenekleri ile yani bileşenler

optik güçler az 50 diyoptrilerinde daha, düzenleme, daha az olur. Bu tasarımın projeksiyon lens anamorfik objektif projeksiyonlar operasyon için tasarlanmıştır ise, katsayı anamorphoses [46] belirlenmiştir:

A = * && - (63) Pllon

ve bizim durumumuzda (bkz. Tablo. 6) A = 1.38. Odak uzunluğu ile karşılaştırıldığında mesafe sinema projeksiyon neredeyse sonsuz olduğu için, bu ters fotoğrafik, projeksiyon lensler hesaplamak için tavsiye edilir. Ileri projeksiyon lensi yatay bölümündeki gibi doğrusal bir artış daha küçük odak uzunluğu ile karşılık gelen sırasında daha önemlidir, projeksiyon merceği ters anamorphosis oranı, yani A = 0.73 olmalıdır tersinde hesaplanır.

Biz yatay bölümünde fjJK = 64,6 mm ve dikey bölümünde eşdeğer bir odak uzunluğuna sahip anamorfik projeksiyon lensini hesaplamak için, tüm sistemin genel parametreler arasındaki ilişkinin araştırılması. / '/ / = Fi = 88,88 mm (bkz. Tablo. 6) Daha sonra denklem (50) 'ye uygun olarak = 0.73 anamorphosis oranı A. Optik sistem, L = 180 mm uzunluğu varsayalım.

0.1 ila 100 mm arasında değişen bir aralıkta değiştirilebilir arka segment a'z optik sisteminin parametrelerinin bağımlılığı göz önünde bulundurun. Eksenel mesafe dj ve /? doğrusal bir bağımlılık sahiptir (Şekil 36 a). Değerleri> 88.88 mm mesafe t a'3 için /? Alır

negatif değerler. Bir \ bütün değerleri için mesafe dj sabittir

91.12 mm'ye eşittir. Sonuç olarak, optik sistem hesaplanırken seçilmelidir

0'dan 88.88 mm arasında değişen arka bölüm a'3.

Ikinci bileşenin optik gücü A'B üzerinde doğrusal bağımlılığı vardır ve

birinci ve üçüncü bileşenden optik güçleri karmaşık bir bağımlılığı vardır (Şekil 36

b). Bir \ F kuvveti değerlerinin tüm aralığında aynı zamanda? FZ ve pozitif değerlere sahip,

ve F / negatif.

Ve Şek. . 36. posterior segmentine karşı çizilen (a'3): a) eksenel mesafeleri (db d2); b) optik kuvveti bileşenleri (F ^ F2, F3) Çalışmaları ters sinematografik film projeksiyon lens ve lens belirli değerleri için biz arka segment izin verilen değerlerin a'3 bulmak bileşenleri arasında pozitif eksenel mesafeler sağlanan göstermiştir ki

0 ile küresel kısmının ayarlanabilir odak uzunluğu aralığında lezhag. Sistemin uzunluk belirtmelisiniz jeneratörler herhangi katsayısı anamorphoses ile paralel silindirik lensler ile anamorfik lens hesaplarken de arka odak uzunluğundan daha büyüktür?.

Birinci bileşen, negatif, ikinci ve üçüncü pozitif - bir lens daha az anamorphosis, aşağıdaki yapıya sahip olacaktır. Ikinci ve üçüncü bileşenlerin optik güçleri eşit olduğu zaman, bu durumda, optik sistemin bir tasarım varyantı bulunmaktadır. A> bir optik sistem içinde birinci ve ikinci bileşenler, pozitif ve negatif üçüncü olacak zaman. Sadece genel ilişkiler araştırma bu formüller, örneğin, A = 8. Büyükşehir yatay bölüm f eşdeğer odak uzaklığı [3K, büyük anamorphosis lensin değeri olacaktır, anamorphosis daha yüksek bir katsayı ile anamorfik lens hesaplanabilir gösterdi. Parametrelerini (optik kuvvetler) seçerken anamorfik lens ek kısıtlamalar getiren sapmaları düzeltme bileşenlerinin olasılığını göz önünde bulundurmalıdır.